TC4钛合(he)金加(jia)工(gong)件表面(mian)不同(tong)涂层的(de)摩(mo)擦磨损(sun)性能(neng)

前(qian)言

钛(tai)合(he)金(jin)紧(jin)固(gu)件具(ju)有(you)密度(du)小、比(bi)强度高(gao)、抗(kang)腐(fu)蚀性好等(deng)优点(dian)，成(cheng)为航(hang)空、航(hang)天(tian)领域的重要(yao)连接元件(jian)，获得 迅(xun)速(su)发(fa)展[1-2]。然(ran)而(er)，钛(tai)合金紧(jin)固(gu)件的(de)摩(mo)擦(ca)因(yin)数较大且耐(nai)磨(mo)性(xing)能(neng)差，在装(zhuang)配(pei)和(he)拆卸过程(cheng)中(zhong)，螺栓和(he)螺母(mu)易 发(fa)生(sheng)黏(nian)着，甚至(zhi)造成紧固件(jian)“咬(yao)死”，严(yan)重(zhong)影(ying)响了(le)航天型号(hao)的可(ke)靠性，阻(zu)碍了钛合(he)金紧(jin)固(gu)件(jian)在航空航天(tian)领域(yu) 的(de)进一步(bu)应(ying)用(yong)[2-5]。因此(ci)，研究如(ru)何(he)改(gai)善(shan)钛(tai)合(he)金(jin)表面摩擦学性能、降(jiang)低(di)摩(mo)擦(ca)因数、提高(gao)其耐磨性成(cheng)为航空 、航(hang)天紧固件(jian)的(de)重(zhong)要研究课题之一(yi)。

目前，通过(guo)表(biao)面(mian)工程技(ji)术(shu)在(zai)钛(tai)合金表面(mian)制备高硬度(du)且(qie)抗磨(mo)损的涂层是(shi)改善其摩擦学(xue)性能的(de)有效途(tu)径(jing)之一 [6-7]。常(chang)用(yong)的(de)钛合(he)金表面涂层(ceng)制备技术(shu)包括(kuo)表(biao)面(mian)氧(yang)化[8-9]、气相沉(chen)积(ji)[10-12]、高(gao)能(neng)喷涂[13-14]、激光(guang)熔 覆(fu)[15-16]等。脉冲(chong)阳极氧(yang)化(hua)可(ke)在(zai)钛(tai)合金(jin)表面(mian)形成(cheng)致(zhi)密的氧化膜(mo)，提(ti)高(gao)钛合金(jin)表(biao)面硬(ying)度(du)和耐(nai)磨(mo)性(xing)，且工艺简(jian) 单(dan)成(cheng)本(ben)低(di)廉(lian)，因此成(cheng)为一种应用(yong)广(guang)泛(fan)的(de)钛(tai)合金(jin)表(biao)面(mian)涂(tu)层(ceng)制(zhi)备(bei)技(ji)术[17-20]。此外(wai)，脉冲阳极(ji)氧(yang)化可与(yu)其(qi)他(ta)工(gong) 艺进行(xing)复(fu)合，形成复(fu)合(he)氧(yang)化涂层(ceng)，可在提(ti)高(gao)钛(tai)合(he)金硬度(du)的(de)同(tong)时降(jiang)低(di)其摩(mo)擦因数或(huo)提(ti)高(gao)其耐腐(fu)蚀性能(neng)。WU等(deng) [17]使用(yong)阳(yang)极氧(yang)化法在钛(tai)合金(jin)表面制备(bei)了(le)包含聚四(si)氟乙(yi)烯（PTFE）纳米颗粒(li)的(de)复(fu)合(he)阳极(ji)氧化膜(mo)，摩擦(ca)试(shi)验(yan)结(jie) 果表(biao)明(ming)，氧(yang)化膜(mo)和(he)PTFE的协(xie)同作用提(ti)高了涂(tu)层(ceng)整(zheng)体的抗磨(mo)减摩性能。

ALIOFKHAZRAEI等[20]通(tong)过阳(yang)极氧(yang)化法制备了(le)包(bao)含(han)氮(dan)化硅(gui)（Si₃N₄）和氧化铝（ Al₂O₃）纳(na)米(mi)颗(ke)粒的复(fu)合氧(yang)化膜，提(ti)高了(le)钛合金整(zheng)体(ti)的耐磨性。

二(er)硫化(hua)钼(mu)（MoS₂）作为一(yi)种常(chang)见二维(wei)层(ceng)状材(cai)料，其(qi)较(jiao)低的界面剪切(qie)强(qiang)度使(shi)其具有优越的(de)减 摩效果(guo)，被广(guang)泛用(yong)于固体润滑(hua)材料[21-25]。在钛(tai)合(he)金(jin)紧固件(jian)表(biao)面(mian)涂敷(fu)MoS₂，有(you)望(wang)降(jiang)低(di)其(qi)表面(mian)摩 擦(ca)因(yin)数，减(jian)少黏着(zhe)和(he)咬死(si)情况的发生。MU等[24]使用(yong)一步(bu)等离(li)子电(dian)解氧化(hua)法在(zai)钛(tai)合金表(biao)面制备了(le)含 MoS₂的复(fu)合(he)氧(yang)化(hua)涂(tu)层。摩(mo)擦(ca)测试表(biao)明，含MoS₂的(de)复合氧化涂(tu)层(ceng)摩(mo)擦因(yin)数和磨(mo)损率(lv)均(jun) 低(di)于不含(han)MoS₂的(de)氧化(hua)涂(tu)层。

钛合(he)金紧(jin)固(gu)件连接铝(lv)合金航(hang)空(kong)结(jie)构时(shi)，为了避免二者之(zhi)间(jian)产生(sheng)电(dian)偶腐(fu)蚀(shi)，常(chang)需要(yao)对(dui)钛合(he)金紧(jin)固(gu)件进行(xing)镀 铝处理(li)[26]。所镀铝(lv)涂(tu)层(ceng)不(bu)仅(jin)能够阻隔(ge)紧固(gu)件(jian)基(ji)体(ti)与腐蚀(shi)介质相(xiang)接(jie)触(chu)，而(er)且可通过牺牲(sheng)自身(shen)对(dui)周围(wei)构(gou)件(jian)起(qi)到(dao) 阳(yang)极(ji)保(bao)护(hu)作用(yong)，因(yin)此在(zai)钛(tai)合(he)金(jin)紧(jin)固(gu)件中的(de)应(ying)用日(ri)趋广(guang)泛(fan)。

综(zong)上，阳(yang)极(ji)氧化、涂MoS₂以(yi)及涂(tu)铝技术(shu)对(dui)于改善(shan)钛合金(jin)紧固件(jian)表面(mian)耐磨性、润滑(hua)性和(he)耐蚀(shi) 性具(ju)有(you)良(liang)好效果(guo)，但这些技(ji)术的(de)综合(he)应(ying)用效(xiao)果尚需进一步研究。本(ben)文(wen)以TC4钛(tai)合金(jin)为基体(ti)，分(fen)别(bie)对表面(mian)未处理（LT）、表(biao)面(mian)脉(mai)冲(chong)阳(yang)极氧(yang)化处理（PA）、表(biao)面脉(mai)冲阳(yang)极氧(yang)化(hua)和涂铝(lv)复合(he)处理(li)（PA-Al）、表面(mian)脉(mai)冲(chong)阳极氧 化(hua)和涂(tu)MoS₂复(fu)合(he)处理(li)（PA-MoS₂）四(si)种(zhong)表面(mian)状态样(yang)品(pin)进行(xing)了摩(mo)擦学性(xing)能(neng)综合分析(xi)， 对其(qi)摩(mo)擦因(yin)数(shu)、磨(mo)损率、磨损形(xing)貌(mao)进(jin)行测(ce)试(shi)，探究不同(tong)表面(mian)状(zhuang)态(tai)下(xia)钛(tai)合金(jin)摩(mo)擦副的摩(mo)擦特性(xing)和磨损机(ji)理。

1、试验(yan)准(zhun)备

1.1试验材(cai)料(liao)

试验(yan)选(xuan)用(yong)尺寸为(wei)φ12mm×5mm的TC4钛(tai)合金(jin)为试(shi)样(yang)，选(xuan)用(yong)直径10mm的TC4钛(tai)合金(jin)小(xiao)球为(wei)对(dui)磨副，所(suo)用(yong)TC4钛(tai)合金(jin)的(de)化学(xue)成分(fen)如(ru)表(biao)1所示。

1.2表(biao)面(mian)涂(tu)层(ceng)制备

首(shou)先(xian)对试样进行(xing)表面(mian)脉(mai)冲(chong)阳(yang)极(ji)氧(yang)化处理(li)，以(yi)TC4钛合(he)金(jin)试样为(wei)阳极，铅(qian)板为阴极。脉冲阳(yang)极氧(yang)化的(de)溶液 组成(cheng)为硫酸(suan)-磷(lin)酸混(hun)酸溶(rong)液(ye)，试(shi)验温度为(wei)0～10℃，试(shi)验时间为20min。试(shi)验主(zhu)要工(gong)艺(yi)包括：化学(xue)除油、水(shui)洗(xi) 、阳极(ji)氧化、水(shui)洗干燥(zao)、检(jian)验(yan)等(deng)。采用(yong)手工喷涂的方(fang)法(fa)，分别对脉(mai)冲(chong)阳极(ji)氧(yang)化(hua)处理后(hou)的(de)样品(pin)进行涂(tu)铝和(he)涂(tu) MoS₂处理，得到脉(mai)冲阳(yang)极氧(yang)化-涂铝和(he)脉(mai)冲(chong)阳极(ji)氧(yang)化-涂MoS₂复(fu)合(he)处(chu)理(li)的(de)试样(yang)。

1.3试(shi)验参数(shu)确定

采(cai)用(yong)摩擦磨(mo)损(sun)试(shi)验(yan)机（UMT-3）测(ce)试(shi)不同表面状(zhuang)态(tai)钛(tai)合金(jin)样品(pin)的摩(mo)擦(ca)学(xue)性能，上试(shi)样选(xuan)用直径10mm的TC4 钛合金(jin)球，下(xia)试样分别(bie)为表(biao)面(mian)未(wei)处(chu)理（LT）、脉冲阳(yang)极(ji)氧(yang)化(hua)处(chu)理（PA）、脉冲(chong)阳(yang)极(ji)氧(yang)化(hua)和(he)涂铝(lv)复(fu)合(he)处(chu)理 （PA-Al）、脉冲阳(yang)极氧(yang)化和(he)涂(tu)MoS₂复合处理（PA-MoS₂）四(si)种(zhong)表面状(zhuang)态的(de)钛(tai)合金(jin)试(shi) 样(yang)。

分别(bie)选(xuan)取1和4N作(zuo)为测(ce)试(shi)载(zai)荷，依(yi)据赫(he)兹(zi)接触(chu)公(gong)式计(ji)算球-盘(pan)间(jian)的赫兹(zi)接(jie)触(chu)应(ying)力，经(jing)计(ji)算(suan)载(zai)荷1和(he)4N下的 赫(he)兹接(jie)触(chu)应力(li)分(fen)别为(wei)310和(he)493MPa。试验(yan)模(mo)式为旋(xuan)转(zhuan)模式(shi)，旋转半(ban)径(jing)为3mm，旋转速(su)度为20r/min（线速(su)度(du) 6.28mm/s），测试(shi)时(shi)间(jian)20min。

1.4磨损形(xing)貌(mao)分析(xi)表(biao)征(zheng)

试样(yang)表面磨痕(hen)和(he)磨(mo)球表(biao)面(mian)磨(mo)斑(ban)的(de)磨(mo)损形(xing)貌(mao)使(shi)用(yong)超(chao)景(jing)深显(xian)微镜(jing)（VHX-6000,日本）、三(san)维白(bai)光干(gan)涉形貌仪(yi) （Nexview,美(mei)国(guo)）以及(ji)聚(ju)焦(jiao)离子束扫描(miao)电(dian)镜(jing)（LYRA3,捷克(ke)）进(jin)行(xing)表征；依(yi)据三维白(bai)光(guang)干涉形(xing)貌(mao)仪(yi)表征(zheng)涂层(ceng)表(biao) 面(mian)粗(cu)糙(cao)度，依(yi)据(ju)磨(mo)损形貌(mao)结(jie)果并(bing)计(ji)算样(yang)品(pin)的磨(mo)损(sun)体(ti)积及磨损(sun)率(lv)。使(shi)用扫描(miao)电镜(jing)配套的EDS能(neng)谱仪分析样(yang)品磨(mo) 损区(qu)域(yu)的元(yuan)素组(zu)成。综(zong)合分(fen)析(xi)各种(zhong)测(ce)试结果，探(tan)究(jiu)不(bu)同表(biao)面(mian)状(zhuang)态试样(yang)的减(jian)摩耐(nai)磨(mo)机理。

2、结果及(ji)分析(xi)

2.1摩擦(ca)因(yin)数(shu)

试样表(biao)面(mian)脉冲(chong)阳(yang)极(ji)氧化处(chu)理后的镀(du)层(ceng)厚(hou)度在(zai)5～6.5μm范围内。图1为(wei)使用三维白光干涉形(xing)貌(mao)仪 （Nexview,美(mei)国）测(ce)量的(de)四(si)组(zu)试样的表面(mian)三维(wei)形(xing)貌，对(dui)每(mei)个样(yang)品分(fen)别(bie)取150µm×300µm区域测(ce)试(shi)其表(biao)面粗糙度 Sa。结(jie)果表明(ming)，未(wei)经过表面(mian)处(chu)理的钛(tai)合(he)金(jin)试(shi)样(yang)表(biao)面平整(zheng)，表(biao)面(mian)粗糙度(du)约(yue)为(wei)0.2695µm，经脉(mai)冲阳极(ji)氧(yang)化后(hou)，表 面出现(xian)较(jiao)多岛(dao)状(zhuang)凸(tu)起(qi)，表(biao)面粗糙度(du)有所增加(jia)，约为0.5635µm。试(shi)样经过表面涂(tu)铝(lv)或涂(tu)MoS₂后(hou)， 表(biao)面的(de)凸(tu)起(qi)进一步增大(da)，脉冲阳极(ji)氧(yang)化和(he)涂(tu)铝(lv)复(fu)合(he)处(chu)理样品的(de)表(biao)面粗糙(cao)度(du)约(yue)为0.6933µm，脉(mai)冲(chong)阳极氧(yang)化和(he)涂 MoS₂复合处(chu)理样(yang)品的表面(mian)粗(cu)糙(cao)度约(yue)为(wei)0.9515µm。

图(tu)2所示(shi)为不(bu)同表(biao)面状(zhuang)态试样在(zai)1和(he)4N载荷下的摩擦因数变(bian)化曲(qu)线。经(jing)过(guo)跑(pao)合期(qi)后(hou)，样(yang)品的摩擦因数(shu)逐渐 趋于稳定，图(tu)3所示(shi)为摩(mo)擦(ca)因数趋(qu)于(yu)稳定后的平均摩(mo)擦因数。从图中可(ke)以看出，在(zai)1N载(zai)荷(he)下(xia)，未(wei)经(jing)过(guo)表(biao)面(mian)处 理（LT）样品的平均(jun)摩擦因(yin)数约为0.53，且波动剧(ju)烈(lie)，这主(zhu)要(yao)由(you)于(yu)经过短(duan)暂(zan)的跑合后，钛(tai)合金(jin)和(he)钛合(he)金直(zhi)接 接(jie)触(chu)，容易发(fa)生黏(nian)着(zhe)磨(mo)损(sun)[27-28]；经过(guo)脉冲阳极氧化(hua)处理（PA）样品的摩擦(ca)因数最低(di)，约(yue)为(wei)0.16，且(qie)样(yang)品(pin) 跑合期短(duan)，摩(mo)擦因(yin)数(shu)波(bo)动(dong)小(xiao)，这(zhe)表(biao)明(ming)经(jing)过脉冲(chong)阳极(ji)氧(yang)化所(suo)形(xing)成(cheng)的(de)涂层具有(you)一(yi)定的(de)润滑(hua)效果(guo)，同时(shi)可以(yi)有效减 少(shao)与钛合金(jin)球(qiu)发(fa)生(sheng)黏(nian)着；经过脉(mai)冲阳极氧化和涂(tu)铝(lv)复(fu)合处(chu)理(li)（PA-Al）样(yang)品的(de)摩(mo)擦因(yin)数(shu)最高，约(yue)为(wei)0.58，且跑合期(qi)最长(zhang)，摩擦(ca)因(yin)数(shu)整(zheng)体(ti)波(bo)动(dong)较小(xiao)，这(zhe)表明表(biao)面涂铝(lv)后(hou)样品的(de)润(run)滑(hua)性(xing)能不佳(jia)，摩(mo)擦(ca)过程(cheng)中虽(sui)不(bu)易(yi)发(fa)生黏(nian)着(zhe) ，但(dan)也较难(nan)形(xing)成(cheng)有(you)效的固体润滑(hua)膜(mo)，整(zheng)体(ti)摩(mo)擦(ca)因(yin)数较高(gao)。

经过脉冲阳(yang)极(ji)氧(yang)化和涂MoS₂复(fu)合处理（PA-MoS₂）样品的摩(mo)擦因数较(jiao)低(di)，约为 0.25，摩(mo)擦(ca)因数(shu)整体波(bo)动小(xiao)，跑(pao)合期(qi)短，表(biao)明样品表(biao)面(mian)可以在(zai)较短(duan)时间(jian)内形(xing)成有效的(de)固体(ti)润滑(hua)膜，这主要(yao)归 功(gong)于(yu)MoS₂优异的(de)固体(ti)润滑(hua)性(xing)能，但(dan)由(you)于(yu)与(yu)脉冲阳极(ji)氧(yang)化复(fu)合处(chu)理(li)后样品(pin)的表(biao)面粗糙度较(jiao)高，样(yang) 品的(de)摩擦(ca)因(yin)数(shu)要(yao)高于(yu)单(dan)独(du)进行(xing)脉冲阳(yang)极氧化的样品。在4N载荷作(zuo)用下(xia)，不同(tong)表(biao)面状(zhuang)态样(yang)品(pin)的摩擦变化(hua)趋(qu)势(shi)基(ji) 本一(yi)致(zhi)，即(ji)PA样品的摩(mo)擦因数最低(di)且平(ping)稳，LT样(yang)品(pin)摩(mo)擦(ca)因数(shu)较(jiao)高(gao)且(qie)波动剧烈，PA-Al样(yang)品(pin)摩擦(ca)因数(shu)最高且(qie)跑 合(he)期长(zhang)。对(dui)比不同(tong)样(yang)品(pin)在低载（1N）和高载(zai)（4N）下(xia)的(de)摩(mo)擦(ca)因(yin)数(shu)，结果表(biao)明经过(guo)表面(mian)处(chu)理(li)后(hou)样(yang)品在高(gao)载下的(de) 摩擦因数(shu)均(jun)高于(yu)低(di)载下(xia)的(de)摩(mo)擦因(yin)数(shu)。由(you)摩(mo)擦(ca)因(yin)数的(de)测(ce)试(shi)结果可(ke)以得出，从减(jian)摩(mo)角度(du)考虑(lv)，PA和(he)PA- MoS₂两种表面处(chu)理(li)技术(shu)对钛(tai)合(he)金(jin)样(yang)品均(jun)有(you)明显的(de)减(jian)摩(mo)效(xiao)果，其中(zhong)以PA处(chu)理后样(yang)品的减摩(mo)效(xiao)果(guo)最(zui)佳(jia)。

2.2磨痕(hen)宏(hong)观(guan)形(xing)貌及(ji)磨(mo)损率(lv)

图(tu)4为(wei)不(bu)同试样(yang)（LT、PA、PA-Al、PA-MoS₂）在1N载荷下(xia)的磨痕和(he)磨(mo)球(qiu)磨斑(ban)形(xing)貌(mao)照(zhao)片(pian)。从图 中可(ke)以看出(chu)，LT样品(pin)磨(mo)痕最(zui)宽、磨(mo)痕最深，同(tong)时(shi)磨球(qiu)的磨(mo)斑(ban)也最(zui)大，磨(mo)损明显；PA样品磨(mo)痕(hen)较浅且(qie)最(zui)窄(zhai)，同 时(shi)磨球(qiu)的磨斑也最(zui)小；PA-Al样品(pin)磨痕(hen)为(wei)不连续(xu)黑(hei)色(se)磨(mo)痕，磨球(qiu)磨(mo)斑较大(da)；PA-MoS₂样品(pin)磨(mo)痕(hen)宽 度与PA-Al样(yang)品相(xiang)近，磨(mo)痕连续，磨球磨斑较小。

图(tu)5为(wei)不同试(shi)样（LT、PA、PA-Al、PA-MoS₂）在(zai)4N载(zai)荷(he)下的磨痕(hen)和(he)磨(mo)球(qiu)磨斑形貌照(zhao)片(pian)。由于(yu) 载荷(he)变(bian)大(da)，因(yin)此(ci)磨损(sun)也(ye)有所(suo)加剧，各个样品(pin)的(de)磨(mo)痕均(jun)宽(kuan)于1N载荷(he)下的磨(mo)痕[29]，LT样(yang)品(pin)表面有(you)着(zhe)明(ming)显的(de)犁沟(gou) 和(he)黏(nian)着(zhe)物(wu)，磨(mo)痕最(zui)宽，磨斑直(zhi)径(jing)大(da)于600μm；PA样品磨(mo)痕依然(ran)是最浅(qian)且最(zui)窄的(de)，同(tong)时磨(mo)球的磨斑(ban)也最小，减 磨(mo)效(xiao)果(guo)明(ming)显；PA-Al样(yang)品(pin)磨(mo)损剧(ju)烈，磨(mo)痕较(jiao)深(shen)，相(xiang)比于低(di)载荷（1N）情(qing)况(kuang)，黑色点状(zhuang)磨(mo)痕已连(lian)成整(zheng)体，并(bing)且 在两(liang)边堆积(ji)较(jiao)多(duo)磨(mo)屑，表明样(yang)品表面(mian)较(jiao)难形成(cheng)有(you)效(xiao)的固体(ti)润滑(hua)膜，这(zhe)与(yu)摩擦(ca)因(yin)数(shu)曲线(xian)所(suo)得(de)结果一(yi)致；PA- MoS₂样(yang)品(pin)磨损(sun)均匀，磨(mo)痕(hen)宽度较窄(zhai)但磨痕(hen)较(jiao)深，有减磨(mo)效果，但(dan)因(yin)质(zhi)地较软导(dao)致磨损(sun)明显(xian)。

采(cai)用三(san)维(wei)白光(guang)干涉(she)形貌仪测(ce)试样(yang)品磨(mo)痕截(jie)面(mian)面积(ji)，每个(ge)磨(mo)痕取(qu)6个(ge)位置，计(ji)算(suan)截面(mian)面(mian)积平(ping)均(jun)值(zhi)，并计算 样品(pin)的磨(mo)损体积和磨(mo)损率(lv)，结果如(ru)图6所(suo)示(shi)。在低载(zai)荷(he)下(xia)（1N）PA样品(pin)的(de)磨(mo)损(sun)率(lv)最(zui)低(di)，约(yue)为(wei) 5.8×10⁻⁴mm³(N·m)，这(zhe)与该(gai)样品(pin)低的(de)摩(mo)擦因(yin)数和(he)短(duan)的跑(pao)合(he)期(qi)结(jie)果相(xiang)一(yi)致，表(biao)明(ming) 脉冲(chong)阳(yang)极(ji)氧(yang)化有较好的减磨效(xiao)果；PA-Al样品(pin)的(de)磨(mo)损(sun)体积与(yu)磨(mo)损率最(zui)大(da)，甚(shen)至(zhi)高于(yu)LT样品(pin)的磨损率，这是由 于(yu)脉冲阳(yang)极(ji)氧(yang)化和(he)涂(tu)铝复(fu)合(he)处(chu)理样(yang)品(pin)后，样(yang)品表面难以(yi)形(xing)成(cheng)有效(xiao)的固体润滑膜(mo)，因(yin)此(ci)样品磨损过(guo)程(cheng)中跑合(he)期 长(zhang)且(qie)摩(mo)擦(ca)因(yin)数(shu)高；脉(mai)冲(chong)阳(yang)极(ji)氧化和涂(tu)MoS₂复(fu)合(he)处(chu)理(li)后(hou)的样品磨损(sun)率(lv)与LT样品的磨(mo)损率(lv)相近，这(zhe) 表明尽管涂(tu)覆MoS₂后可(ke)用(yong)形(xing)成(cheng)良(liang)好的(de)润(run)滑(hua)膜(mo)，使(shi)摩(mo)擦因数降(jiang)低(di)，但表面(mian)粗(cu)糙度(du)增(zeng)大且 MoS₂硬度(du)较低，易(yi)发(fa)生(sheng)材(cai)料(liao)转(zhuan)移(yi)，因此(ci)磨(mo)损(sun)率比(bi)只(zhi)进(jin)行脉冲(chong)阳(yang)极(ji)氧化的(de)样(yang)品(pin)高。在高(gao)载荷下(xia) （4N）PA样(yang)品的磨损(sun)率(lv)最(zui)低，约为5.7×10⁻⁴mm³(N·m)，与(yu)低(di)载(zai)荷(he)下测(ce)得的磨(mo)损(sun) 率相(xiang)近，其(qi)余(yu)三(san)组样(yang)品(pin)的(de)磨损(sun)率均(jun)高于其(qi)对(dui)应低(di)载荷下(xia)的磨损(sun)率，其(qi)中PA-MoS₂样品磨损率增加(jia) 幅(fu)度(du)最大(da)，约为35.2×10⁻⁴mm³(N·m)，主(zhu)要归(gui)因(yin)于所涂(tu)MoS₂质地(di)较 软且表面(mian)粗糙(cao)度高，虽可以形成(cheng)润(run)滑膜降低(di)摩(mo)擦(ca)因数(shu)，但在(zai)高载荷(he)下(xia)更容易被磨(mo)除(chu)。

2.3磨痕微观(guan)形(xing)貌(mao)及(ji)磨(mo)损机(ji)理(li)分析(xi)

通(tong)过(guo)SEM和配(pei)套的能谱仪对(dui)不同(tong)表(biao)面(mian)状态样品(pin)磨痕的微观形貌(mao)和(he)元素组成(cheng)进行(xing)分(fen)析表(biao)征(zheng)，结(jie)果如图(tu)7所(suo)示(shi) 。对(dui)于LT样(yang)品(pin)，表面(mian)磨(mo)痕最宽(kuan)，磨(mo)痕(hen)区域(yu)内(nei)沿着滑(hua)动(dong)方(fang)向分(fen)布犁(li)沟，部分(fen)犁(li)沟(gou)上(shang)有突起的(de)黏(nian)着(zhe)物，在(zai)更高倍(bei) 数(shu)的(de)照(zhao)片中可以看(kan)到(dao)，黏着(zhe)物(wu)上有沿着(zhe)滑动方(fang)向生(sheng)成的(de)撕裂(lie)裂(lie)纹，这(zhe)表(biao)明LT样品(pin)摩擦过(guo)程中材(cai)料的(de)主要去除 过程是(shi)表面(mian)塑(su)性变形，然(ran)后形(xing)成犁(li)沟(gou)，部(bu)分接(jie)触(chu)表面(mian)在(zai)压(ya)力(li)下会形成黏着(zhe)区并在(zai)后(hou)续(xu)的滑动(dong)中(zhong)断裂，形(xing)成小(xiao) 凸(tu)起。EDS结果(guo)表明，黏着区域的元(yuan)素组成主(zhu)要以(yi)Ti元(yuan)素(su)为(wei)主(zhu)，并存(cun)在(zai)Al、V、O和C元素(su)。

对(dui)于PA样(yang)品，表面(mian)形(xing)成(cheng)的(de)磨痕宽(kuan)度最(zui)窄，深度较(jiao)浅(qian)，表面未(wei)形成明显(xian)犁(li)沟。高(gao)倍(bei)放(fang)大(da)图显示(shi)，经(jing)过脉(mai)冲 阳(yang)极(ji)氧化(hua)后(hou)，元素表(biao)面(mian)形(xing)成了较(jiao)为致密(mi)的氧化(hua)膜，组成元素(su)以(yi)Ti和(he)O为(wei)主(zhu)，同时存(cun)在(zai)少量的(de)Al、C、P、Mo元 素等(deng)。结果表(biao)明，通(tong)过(guo)脉冲(chong)阳(yang)极(ji)氧(yang)化(hua)在(zai)TC4表面形(xing)成(cheng)较(jiao)为致(zhi)密的氧化(hua)膜(mo)，表面(mian)硬(ying)度(du)增(zeng)加，在摩擦(ca)过(guo)程(cheng)中不(bu)易 由(you)于挤压塑(su)性变形(xing)而(er)形(xing)成(cheng)犁沟，同(tong)时所(suo)形成钛的(de)氧(yang)化物具有一定(ding)的(de)润滑(hua)作用，在(zai)材(cai)料表(biao)面形成(cheng)了固体润滑(hua)膜(mo) ，不仅(jin)使材(cai)料具(ju)有(you)低(di)的摩(mo)擦(ca)因数(shu)，降低(di)了磨损(sun)率，同(tong)时(shi)可以阻隔钛合(he)金直(zhi)接(jie)接(jie)触(chu)，减少黏(nian)着(zhe)的发生。

对于PA-Al样品，表面形成(cheng)的(de)磨痕(hen)宽度居(ju)中，表面(mian)未形成犁沟，但(dan)有(you)大(da)块的剥(bo)落(luo)孔(kong)洞(dong)和(he)块状(zhuang)物(wu)，局部(bu)放(fang) 大图(tu)可以(yi)看到(dao)剥(bo)落处为脆性(xing)断裂，表明(ming)在(zai)脉(mai)冲(chong)阳(yang)极(ji)氧(yang)化(hua)表面(mian)进(jin)行涂(tu)铝(lv)工(gong)艺(yi)后(hou)，表面(mian)有(you)脆性(xing)相生(sheng)成。EDS结果 表(biao)明(ming)，样品(pin)表面存(cun)在(zai)较多(duo)的Al和O元素(su)，故推测有(you)Al₂O₃陶瓷相(xiang)生成(cheng)，导致表(biao)面(mian)易(yi)发(fa)生脆性剥(bo)落。在摩(mo)擦(ca)过程 中(zhong)，样(yang)品表(biao)面(mian)由于(yu)硬(ying)度(du)增加(jia)，不(bu)易生成(cheng)犁沟(gou)，但(dan)表(biao)面脆性(xing)较(jiao)高(gao)易生(sheng)成(cheng)裂纹(wen)，裂纹扩(kuo)展(zhan)最(zui)终(zhong)生成(cheng)剥落坑(keng)，因(yin)此 样(yang)品(pin)表面较难(nan)形(xing)成(cheng)有(you)效(xiao)的(de)固(gu)体(ti)润(run)滑膜(mo)，跑合(he)期长(zhang)且(qie)摩(mo)擦(ca)因(yin)数高，最(zui)终样(yang)品的磨损率较高。

对(dui)于PA-MoS₂样品，表面形(xing)成的(de)磨(mo)痕宽(kuan)度比(bi)LT窄但高于(yu)PA样(yang)品(pin)。磨(mo)痕形貌(mao)较(jiao)平(ping)整(zheng)，未形成明 显(xian)的犁(li)沟(gou)，同(tong)时与(yu)PA-Al样品不同，磨痕(hen)中未出现剥(bo)落坑，放(fang)大图能(neng)看出(chu)表(biao)面(mian)由(you)许多(duo)不规则(ze)的块状(zhuang)物(wu)组成。 EDS结果(guo)表(biao)明，磨痕中主要元(yuan)素(su)以(yi)S和(he)Mo为主，同时(shi)检测到(dao)少(shao)量的(de)C、O和(he)Si元(yuan)素(su)。

综合(he)以(yi)上分(fen)析，总(zong)结(jie)了(le)不(bu)同表(biao)面(mian)状(zhuang)态TC4钛合(he)金与(yu)TC4摩擦时(shi)的(de)磨损机理，如图8所示。未(wei)经(jing)过(guo)表面(mian)处理(li) （LT）的(de)钛(tai)合(he)金样(yang)品(pin)由于表(biao)面(mian)硬度(du)低(di)且(qie)易与同种材(cai)料(liao)的(de)TC4发生黏(nian)着，因(yin)此(ci)磨损(sun)较为(wei)剧烈，摩擦因数的(de)宽(kuan)幅 上下(xia)波(bo)动(dong)和磨(mo)痕(hen)中(zhong)的(de)凸起黏着(zhe)转(zhuan)移物(wu)均表(biao)明(ming)在(zai)摩(mo)擦(ca)过(guo)程(cheng)中(zhong)，对磨副(fu)表(biao)面发(fa)生(sheng)了(le)严(yan)重的黏着(zhe)，其(qi)磨损(sun)机(ji)理(li)如(ru)图 8a所示(shi)。在轴向压(ya)力(li)和(he)摩(mo)擦(ca)热作(zuo)用(yong)下(xia)，TC4球和TC4盘(pan)之(zhi)间发(fa)生塑(su)性(xing)变形，随(sui)后发生(sheng)黏着，因(yin)此在(zai)这(zhe)种(zhong)表(biao)面(mian)状(zhuang) 态下(xia)，主(zhu)要(yao)磨(mo)损(sun)机理(li)为犁(li)削和黏(nian)着(zhe)磨(mo)损；样品表面(mian)经过脉(mai)冲(chong)阳(yang)极(ji)氧(yang)化(hua)处(chu)理（PA）后(hou)，表(biao)面生成(cheng)较(jiao)为(wei)致(zhi)密(mi)的 TiO₂涂层(ceng)，硬(ying)度提高(gao)，减摩性(xing)好(hao)，同(tong)时(shi)与(yu)基体(ti)具有(you)较高的(de)结合强度(du)，因此(ci)大幅(fu)提高(gao)材料的耐(nai)磨性能(neng)[30]，磨(mo) 损率(lv)和摩擦(ca)因数最(zui)低(di)。同时(shi)，由(you)于表面(mian)氧(yang)化膜(mo)的存在，样(yang)品表面不易产(chan)生(sheng)塑(su)性变形(xing)，也(ye)不(bu)易(yi)和TC4球之(zhi)间形(xing) 成扩散(san)，因此不(bu)易发生黏着(zhe)，如图8b所示(shi)；经过脉冲(chong)阳极(ji)氧化(hua)和(he)涂铝复(fu)合(he)处理（PA-Al）后，样品(pin)表面会部 分(fen)生(sheng)成(cheng)Al₂O₃，Al₂O₃具(ju)有(you)更高(gao)硬度(du)，但韧(ren)性(xing)较(jiao)差(cha)，摩(mo)擦过 程(cheng)中容(rong)易发生(sheng)脆(cui)裂，最(zui)终导致表(biao)面(mian)形(xing)成(cheng)剥落坑[31]，因(yin)此样(yang)品的(de)跑合期长且摩擦(ca)因数(shu)高，而(er)剥落(luo)的(de)硬质(zhi)磨(mo)屑(xie) 又会加(jia)剧样品的(de)磨(mo)损(sun)，造成(cheng)样品(pin)较(jiao)高的(de)磨损(sun)率(lv)，磨(mo)损(sun)机理(li)主要(yao)表现为剥落(luo)和磨(mo)粒(li)磨损，其机(ji)理(li)如图8c所示(shi)； 经(jing)过(guo)脉(mai)冲(chong)阳极氧(yang)化(hua)和(he)涂覆(fu)MoS₂复合(he)处(chu)理（PA-MoS₂）后(hou)样(yang)品(pin)表面(mian)存(cun)在(zai)较多的(de) MoS₂，在摩(mo)擦过程中，经(jing)过(guo)跑合期(qi)后会在(zai)表(biao)面生(sheng)成(cheng)润(run)滑膜，因(yin)此(ci)样品表面(mian)具(ju)有较(jiao)低的(de)摩(mo)擦(ca)因数(shu) ，但(dan)由(you)于MoS₂易(yi)发生转移(yi)，因(yin)此(ci)样品的磨损率(lv)相(xiang)对(dui)较高(gao)，其机(ji)理如(ru)图8d所(suo)示。

3、结论

TC4样品经过不(bu)同(tong)表(biao)面(mian)处理后其(qi)摩擦(ca)磨损性(xing)能差(cha)异(yi)明(ming)显(xian)。未经过表(biao)面处(chu)理(li)的(de)钛合(he)金样品(pin)在(zai)摩擦磨(mo)损(sun)过(guo)程(cheng) 中表(biao)面易发(fa)生(sheng)黏着(zhe)磨(mo)损，摩(mo)擦因数高(gao)且不稳(wen)定(ding)，约(yue)为0.53，这(zhe)也说(shuo)明未经过表面处理(li)的(de)钛(tai)合(he)金紧固(gu)件发生“ 咬(yao)死”现(xian)象(xiang)的主(zhu)要(yao)原(yuan)因是其易(yi)与工件发生黏(nian)着(zhe)。经过(guo)脉冲(chong)阳(yang)极(ji)氧化(hua)处(chu)理（PA）后样(yang)品(pin)表面会生(sheng)成(cheng)TiO₂氧化层 ，减摩（摩(mo)擦(ca)因数约为0.16）和(he)耐(nai)磨(mo)特(te)性（磨(mo)损率(lv)5.8×10⁻⁴mm³(N·m)）最(zui)佳(jia)， 高载(zai)下依(yi)然稳(wen)定(ding)（摩擦(ca)因数(shu)约为0.22、磨损(sun)率5.7×10⁻⁴mm³(N·m)），且(qie)有(you)明(ming)显 的抗黏(nian)着效(xiao)果。经过脉(mai)冲(chong)阳极(ji)氧(yang)化和(he)涂(tu)铝复合处理(li)（PA-Al）的样品(pin)并(bing)未(wei)展(zhan)现减(jian)摩(mo)耐磨(mo)特(te)性(xing)，磨痕表面有大 块的(de)剥落孔(kong)洞和(he)块(kuai)状(zhuang)物，摩擦(ca)因(yin)数(shu)和(he)磨损(sun)率较未(wei)处理样(yang)品(pin)均有增(zeng)高。经过(guo)脉(mai)冲(chong)阳(yang)极氧化(hua)和(he)涂(tu) MoS₂复合(he)处(chu)理（PA-MoS₂）的(de)样(yang)品表面未发现磨(mo)粒磨损和黏(nian)着磨(mo)损，样品(pin)表(biao)现出一 定的减摩(mo)（摩(mo)擦(ca)因数(shu)约(yue)为0.25）效(xiao)果，但耐(nai)磨性（磨损(sun)率9.8×10⁻⁴mm³(N·m)） 较差，且(qie)在(zai)高(gao)载下磨损率(lv)有较大幅度升(sheng)高（磨损率(lv)35.2×10⁻⁴mm³(N·m)）。

参考(kao)文献(xian)

[1] 李蒙，凤伟(wei)中，关(guan)蕾，等. 航空(kong)航(hang)天紧(jin)固(gu)件用(yong)钛合金材 料(liao)综(zong)述(shu)[J]. 有(you)色金属(shu)材料(liao)与(yu)工(gong)程(cheng)，2018， 39(4)：49-53.

LI Meng, FENG Weizhong, GUAN Lei, et al. Summary of titanium alloy for fastener in aerospace[J]. Nonferrous Metal Materials and Engineering, 2018, 39(4): 49-53. (in Chinese)

[2] 于建政，宁(ning)广西，林(lin)忠(zhong)亮，等. 航空工(gong)业(ye)钛合金(jin)紧(jin)固件 失(shi)效分(fen)析研(yan)究进展[J]. 材(cai)料导(dao)报，2013， 27(z1)：256-258，264.

YU Jianzheng, NING Guangxi, LI Zhongliang, et al. Failure analysis progress of titanium alloy fastener used in aerospace industry[J]. Materials Reports, 2013, 27(z1): 256-258, 264. (in Chinese)

[3] JHA A K, SINGH S K, KIRANMAYEE M S, et al. Failure analysis of titanium alloy (Ti6Al4V) fastener used in aerospace application[J]. Engineering Failure Analysis, 2010, 17 (6): 1457-1465.

[4] 李新(xin)星，施剑峰，王(wang)红(hong)侠，等. Ti6Al4V 合(he)金(jin)干(gan)滑动磨(mo) 损(sun)过(guo)程中(zhong)摩(mo)擦(ca)层及摩(mo)擦氧(yang)化(hua)物(wu)的(de)作用[J]. 表面技术(shu)，2019，48(12)：233-239.

LI Xinxing, SHI Jianfeng, WANG Hongxia, et al. Role of tribo-layers and tribo-oxides in dry sliding wear process of Ti6Al4V alloy[J]. Surface Technology, 2019, 48(12): 233-239. (in Chinese)

[5] 刘雨(yu)薇(wei)，吴霞(xia)，陈纪(ji)云，等(deng). 钛(tai)合金(jin)摩擦(ca)磨(mo)损性(xing)能(neng)及减(jian) 磨方(fang)法研(yan)究进(jin)展(zhan)[J / OL]. 表(biao)面(mian)技术(shu)， 2024，53(12)：1-21[2024-05-29]. https://kns.cnki.net/kcms2/article/abstract?v=acR2UJ02Y hTkNLsi百度ZEpO5X6yk57ujmpDKWQL94QO79QobyP 2-KKQv7Sfy9LwUlq_uyIcP4_jwCX2G-b2Vsw3HlKbsS_ S1ukFZVjPRMkupDdYumufkV0h3_824NpusUB78uqO0S6qqEf0FFh8YxmE7Ud6pUcJdCerVarMpbj7eLSPVgp KS6YQaqeMtgHxS&uniplatform=NZKPT&language=C HS. DOI:10.16490/j.cnki.issn.1001- 3660.2024.12.001.

LIU Yuwei, WU Xia, CHEN Jiyun, et al. Research progress on friction and wear properties of titanium alloys and wear reduction methods[J/OL]. Surface Technology, 2024, 53(12): 1-21[2024 -05-29]. https://kns.cnki.net/ kcms2/article/abstract?v=acR2UJ02YhTkNLsi百度ZEpO5 X6yk57ujmpDKWQL94QO79QobyP2-KKQv7Sfy9LwUl q_uyIcP4_jwCX2G-b2Vsw3HlKbsS_S1ukFZVjPRMkup DdYumufkV0h3_824NpusUB78uqO-0S6qqEf0FFh8Yxm E7Ud6pUcJdCerVarMpbj7eLSPVgpKS6YQaqeMtgHxS &uniplatform=NZKPT&language=CHS. DOI:10.16490/j. cnki.issn.1001-3660.2024.12.001. (in Chinese)

[6] 吴(wu)彼(bi)，高禩洋，薛(xue)伟(wei)海(hai)，等(deng). 钛合金表(biao)面 TiB2 涂层(ceng)与(yu) 纯铝(lv)的高温黏(nian)着(zhe)磨损行(xing)为[J]. 中国表面(mian)工(gong) 程(cheng)，2022，35(3)：64-72.

WU Bi, GAO Siyang, XU Weihai, et al. High-temperature adhesive wear behavior between TiB2 coating on TC4 substrate and pure Al[J]. China Surface Engineering, 2022, 35(3): 64-72. (in Chinese)

[7] 付(fu)颖，张艳，包星宇，等(deng). 钛(tai)合金表(biao)面(mian)耐磨(mo)涂(tu)层(ceng)研(yan)究(jiu)进 展(zhan)[J]. 中(zhong)国(guo)腐蚀与防护学(xue)报，2018，38 (2)：117-123.

FU Ying, ZHANG Yan, BAO Xinyu, et al. Research progress on wear-resistant coatings for Ti-alloy[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 2018, 38(2): 117-123. (in Chinese)

[8] 胡(hu)鹏飞. 钛(tai)合金(jin)紧固(gu)件(jian)蓝色阳(yang)极(ji)氧化影(ying)响(xiang)因素(su)分(fen)析与 优化[J]. 热加工(gong)工艺(yi)，2021，50(12)：102 -103，108.

HU Pengfei. Influencing factors analysis and optimization of blue anodizing for titanium alloy fastener[J]. Hot Working Technology, 2021, 50(12): 102-103, 108. (in Chinese)

[9] DIAMANTI M V, SEBASTIANI M, MANGIONE V, et al. Multi-step anodizing on Ti6Al4V components to improve tribomechanical performances[J]. Surface and Coatings Technology, 2013, 227(25): 19-27.

[10] WILSON J C A, WU S J, GOTMAN I, et al. Duplex coatings with enhanced adhesion to Ti alloy substrate prepared by powder immersion nitriding and TiN / Ti multilayer deposition[J]. Materials Letters, 2015, 157(15): 45-49.

[11] ASKARI S J. Tribological characteristics of nanocrystalline diamond films grown on titanium[J]. Surface Engineering, 2009, 25(6): 482-486.

[12] GRABARCZYK J, BATORY D, KACZOROWSKI W, et al. Comparison of different thermo-chemical treatments methods of Ti-6Al-4V alloy in terms of tribological and corrosion properties[J]. Materials, 2020, 13(22): 5192.

[13] 于坤，祁(qi)文(wen)军(jun)，雷靖峰(feng). 钛合(he)金(jin)表(biao)面再(zai)制造(zao)涂层(ceng)的(de)研究(jiu)综(zong)述(shu)[J]. 热(re)加(jia)工(gong)工艺(yi)，2020，49(12)：6 -9.

YU Kun, QI Wenjun, LEI Jingfeng. Review of research on remanufacturing coatings on titanium alloy surface[J]. Hot Working Technology, 2020, 49(12): 6-9. (in Chinese)

[14] ZHAO L, LUGSCHEIDER E. Reactive plasma spraying of TiAl6V4 alloy[J]. Wear, 2002, 253 (11-12): 1214-1218.

[15] 徐(xu)倩(qian)，刘艳，丁(ding)涛(tao). 钛合金表面激(ji)光熔(rong)覆耐(nai)磨(mo)涂层(ceng)材料(liao) 的(de)研究(jiu)进展[J]. 热(re)加(jia)工工(gong)艺(yi)，2023，52 (14)：24-29.

XU Qian, LIU Yan, DING Tao. Research progress of laser cladding wear resistant coating materials on titanium alloy surface[J]. Hot Working Technology, 2023, 52(14): 24-29. (in Chinese)

[16] 杨立军，文品，石丹玉，等. 钛(tai)基表(biao)面 CNTs / Ti 激光 熔(rong)覆(fu)层(ceng)的摩擦(ca)磨(mo)损研(yan)究(jiu)[J]. 功能(neng)材(cai)料(liao)， 2021，52(6)：6133-6137.

YANG Lijun, WEN Pin, SHI Danyu, et al. Friction and wear of CNTs / Ti laser cladding layer on titanium substrate[J]. Journal of Functional Materials, 2021, 52(6): 6133-6137. (in Chinese)

[17] WU L, WEN C, ZHANG G, et al. Influence of anodizing time on morphology, structure and tribological properties of composite anodic films on titanium alloy[J]. Vacuum, 2017, 140: 176-184.

[18] WU L, LIU J H, WU G L, et al. Growth behaviour of anodic oxide film on titanium alloy[J]. Surface Engineering, 2015, 31(12): 904-911.

[19] 冯(feng)慧峤，张(zhang)旭，师玉(yu)英(ying)，等(deng). Ti-6Al-4V 钛(tai)合(he)金(jin)脉冲阳(yang)极(ji) 氧化工(gong)艺(yi)[J]. 电(dian)镀与环(huan)保(bao)，2016，36 (5)：40-42.

FENG Huiqiao, ZHANG Xu, SHI Yuying, et al. Pulsed anodizing process of TI-6Al-4V titanium alloy[J]. Electroplating & Pollution Control, 2016, 36(5): 40-42. (in Chinese)

[20] ALIOFKHAZRAEI M, ROUHAGHDAM A S, SHAHRABI T. Abrasive wear behaviour of Si3N4 / TiO2nanocomposite coatings fabricated by plasma electrolytic oxidation[J]. Surface Coatings Technology, 2010, 205: 41-61.

[21] 李(li)锡刚. 钛合金(jin)涂(tu)敷二(er)硫(liu)化钼膜工艺[J]. 电(dian)镀与(yu)涂饰(shi)，2009，28(5)：60-62.

LI Xigang. Process of coating MoS₂ film on titanium alloys[J]. Electroplating & Finishing, 2009, 28(5): 60-62. (in Chinese)

[22] 卢(lu)金(jin)德(de)，韦(wei)春贝，林松(song)盛，等. 磁控(kong)溅(jian)射(she) NiCrAlY / MoS₂复合薄膜(mo)结构与性(xing)能研究(jiu) [J]. 表(biao)面技术，2021，50(5)：198-207.

LU Jinde, WEI Chunbei, LIN Songsheng, et al. Structure and properties of NiCrAlY / MoS₂ composite films fabricated by magnetron sputtering[J]. Surface Technology, 2021, 50(5): 198-207. (in Chinese)

[23] 徐进(jin)，朱旻昊，陈(chen)建(jian)敏(min)，等(deng). 制备工艺对(dui) MoS₂粘(zhan)结(jie)固(gu) 体(ti)润(run)滑(hua)涂层微动磨损寿命(ming)的影(ying) 响(xiang)[J]. 摩擦学(xue)学报，2003，23(2)：95-98.

XU Jin, ZHU Minhao, CHEN Jianmin, et al. The influence of preparation processes on fretting wear life of MoS₂ bonded solid lubricating coating[J]. Tribology, 2003, 23(2): 95-98. (in Chinese)

[24] MU M, LIANG J, ZHOU X, et al. One-step preparation of TiO2 / MoS₂ composite coating on Ti6Al4V alloy by plasma electrolytic oxidation and its tribological properties[J]. Surface and Coatings Technology, 2013, 214: 124-130.

[25] SONG W, AN L, LU Y, et al. Friction behavior of TiN-MoS₂ / PTFE composite coatings in dry sliding against SiC[J]. Ceramics International, 2021, 47(17): 24003-24011.

[26] 徐(xu)良. 航空钛(tai)合(he)金(jin)紧(jin)固(gu)件铝涂层性(xing)能(neng)规范研(yan)究(jiu)[J]. 航 空标准化与(yu)质(zhi)量，2012(1)：32-36.

XU Liang. The specification of aluminum pigmented coating for aerospace titanium alloy fasteners[J]. Aeronautic Standardization & Quality, 2012(1): 32-36. (in Chinese)

[27] 应扬(yang)，杜(du)宇，李婷，等(deng). 摩(mo)擦配(pei)副和(he)摩(mo)擦参数对(dui) TC29钛(tai)合金摩(mo)擦(ca)磨损(sun)性(xing)能(neng)的影(ying)响(xiang)[J]. 有(you)色金(jin)属 材料与(yu)工(gong)程，2021，42(3)：30-34.

YING Yang, DU Yu, LI Ting, et al. Effect of friction pairs and friction parameters on friction and wear properties of TC29 titanium alloy[J]. Nonferrous Metal Materials and Engineering, 2021, 42(3): 30-34. (in Chinese)

[28] 李朝志，付(fu)彬国，刘(liu)金海，等. 钛(tai)合(he)金干滑(hua)动摩(mo)擦(ca)行(xing)为(wei) 与(yu)磨(mo)损(sun)机理研究进(jin)展[J]. 材(cai)料(liao)导(dao)报， 2018，32(z1)：410-414.

LI Chaozhi, FU Binguo, LIU Jinhai, et al. Research progress of wear behaviors and mechanism of titanium alloys under dry sliding condition[J]. Materials Reports, 2018, 32(z1): 410-414. (in Chinese)

[29] 董思成(cheng)，钟(zhong)利，但敏，等(deng). 不同(tong)载(zai)荷(he)及(ji)转(zhuan)速(su)条件下 MoS₂涂层的(de)摩擦磨(mo)损性能(neng)研究(jiu) [J]. 核聚变与(yu)等(deng)离子(zi)体物(wu)理(li)，2023，43(1)：99-104.

DONG Sicheng, ZHONG Li, DAN Min, et al. Study on the frictional wear performance of MoS₂ coatings under different load and speed conditions[J]. Nuclear Fusion and Plasma Physics, 2023, 43(1): 99-104. (in Chinese)

[30] LI W, KONG D. Effects of TiO2 mass fraction on friction reduction and wear resistance of laser-cladded CrNi alloy coating[J]. Journal of Materials Engineering and Performance, 2021, 30(3): 2280-2290.

[31] 宋(song)洪(hong)源，乌日开西(xi)·艾依提(ti)，尹瀛(ying)月(yue). 等(deng)离子(zi)喷涂 Al2O3涂(tu)层(ceng)质量的研(yan)究现(xian)状[J]. 热(re)加工工(gong)艺(yi)， 2017，46(12)： 44-47.

SONG Hongyuan, WURIKAIXI Aiyiti, YIN Yingyue. Research status of quality of plasma sprayed Al2O3 coating[J]. Hot Working Technology, 2017, 46(12): 44-47. (in Chinese)

作(zuo)者(zhe)简介(jie)：任小(xiao)勇(yong)，男，1992 年(nian)出生，工(gong)学博(bo)士，副教(jiao)授，硕士(shi)研究(jiu)生导(dao)师。主要(yao)研究(jiu)方(fang)向为机械(xie)装(zhuang) 备(bei)耐磨防(fang)护(hu)。 E-mail: xiaoyong_ren@http://www.gzhwkf.com

程洁（通信(xin)作者(zhe)），女(nv)，1990 年(nian)出(chu)生(sheng)，工学(xue)博士，教(jiao)授(shou)，博士研究(jiu)生(sheng)导师(shi)。主(zhu)要(yao)研(yan)究方向为电(dian)子(zi)制(zhi)造(zao) 摩(mo)擦(ca)学(xue)。 E-mail: jiecheng@http://www.gzhwkf.com

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