钛合(he)金具有(you)密度低(di)、 强度高(gao)、 屈(qu)强比大、 耐高温以及耐(nai)腐蚀(shi)等(deng)优点(dian), 广(guang)泛应(ying)用于航(hang)空(kong)航(hang)天、 生物医(yi)学和(he)石油化工等(deng)重要领(ling)域(yu)。 尤其是在(zai)航空航天领域, 钛合(he)金自 20 世(shi)纪(ji) 50 年代(dai)首次(ci)在飞机(ji)机(ji)身(shen)上(shang)应(ying)用以(yi)来, 钛(tai)合(he)金(jin)零件数量越(yue)来越多(duo), 结构(gou)也(ye)愈来愈(yu)复(fu)杂, 钛(tai)合(he)金用量(liang)已(yi)成(cheng)为衡量飞机选(xuan)材先进(jin)程度和航空工(gong)业(ye)发展(zhan)水平的重要指(zhi)标。 然而(er), 与(yu)传(chuan)统(tong)金属(shu)材料(liao)相比较, 由(you)于钛合金(jin)自身(shen)的(de)伸长率(lv)低(di)、 变(bian)形(xing)抗(kang)力大, 室温下钛合(he)金(jin)板(ban)材(cai)的塑性变(bian)形(xing)能力(li)较差, 成形(xing)过程中(zhong)容(rong)易发(fa)生过度减薄(bao)以(yi)及(ji)破裂(lie)等(deng)问题(ti), 很难(nan)成形出复杂(za)形(xing)状的钣(ban)金(jin)零(ling)件[1-4]。
为(wei)了(le)提高钛合(he)金(jin)的(de)塑(su)性变形(xing)能力(li), 一(yi)般(ban)多(duo)采(cai)用(yong)一定(ding)温(wen)度条(tiao)件(jian)下的热(re)成形(xing)方法, 并(bing)借(jie)助(zhu)材(cai)料(liao)的高温(wen)软化(hua)效(xiao)应(ying), 降(jiang)低(di)变(bian)形抗(kang)力、 提(ti)高塑性变形能(neng)力(li)。 现(xian)有(you)资料显(xian)示(shi), 在航(hang)空(kong)制(zhi)造领域中(zhong) 80%以(yi)上的(de)钛合金(jin)钣(ban)金零件(jian)是(shi)采(cai)用热成(cheng)形制造的(de), 但高(gao)温加热(re)、 高温(wen)模(mo)具、 高温过(guo)程质(zhi)量控制(zhi)等也较(jiao)大幅(fu)度(du)地(di)增(zeng)加(jia)了(le)零(ling)件的制造(zao)难(nan)度和生产成(cheng)本。 然而(er), 对(dui)于(yu)材(cai)料(liao)塑(su)性变形能力(li)的(de)提高, 除(chu)了(le)采(cai)用加(jia)热方(fang)式(shi)外(wai), 还(hai)可以通(tong)过(guo)改(gai)变板材受(shou)力(li)状(zhuang)态(tai)、 优(you)化加(jia)载路(lu)径(jing)等(deng)方式, 同时也可以(yi)选(xuan)择新(xin)的(de)成形(xing)工(gong)艺(yi)等(deng)方法[5-8]。
粘性介(jie)质压力(li)成(cheng)形是近年来(lai)发(fa)展起(qi)来的一种软模(mo)成形工艺(yi), 选(xuan)用半固态(tai)、 可(ke)流(liu)动及(ji)具(ju)有一(yi)定(ding)速率敏感性的(de)高粘度(du)聚(ju)合物作为(wei)成形用凸(tu)模(mo) (或凹(ao)模(mo))。现(xian)有研(yan)究结果(guo)表(biao)明, 复杂形(xing)状(zhuang)薄壁(bi)零(ling)件(jian)粘性介(jie)质压(ya)力成(cheng)形过(guo)程(cheng)中, 多采(cai)用(yong)刚(gang)性模(mo)具(ju)作为凹(ao)模(mo)、 粘(zhan)性(xing)介质作(zuo)为凸(tu)模(mo), 在(zai)正向粘(zhan)性介(jie)质压力(li)条(tiao)件下进行(xing)成形。如高铁军等(deng)[9]对复杂形状 TA2 钛合(he)金半管(guan)件(jian)粘(zhan)性(xing)介质(zhi)压(ya)力成(cheng)形(xing)进行了分(fen)析, 并(bing)成(cheng)形(xing)出(chu)满(man)足(zu)条(tiao)件(jian)的零(ling)件;汪(wang)凯(kai)旋(xuan)等(deng)[10]对(dui)底(di)部中(zhong)空(kong)方(fang)盒形件(jian)粘(zhan)性(xing)介(jie)质压力成(cheng)形(xing)进(jin)行(xing)了(le)有(you)限元分(fen)析(xi), 得到了(le)坯料预(yu)制孔形(xing)状(zhuang)和(he)尺(chi)寸对(dui)其流(liu)动(dong)及(ji)变(bian)形方(fang)式的(de)影响规(gui)律(lv)。 而关于(yu)粘性介质作(zuo)为(wei)凹模方(fang)面(mian)的(de)研究(jiu)较(jiao)少(shao), 对于形(xing)状复(fu)杂(za)的锥形(xing)、半(ban)球形、 抛(pao)物线(xian)形等深(shen)腔(qiang)类钣金(jin)件, 采(cai)用(yong)反(fan)向(xiang)压(ya)力(li)的(de)成(cheng)形质量及(ji)效(xiao)果一般(ban)要(yao)优于正(zheng)向(xiang)压(ya)力[11-15]。 因(yin)此(ci), 本(ben)文对(dui)不(bu)同(tong)反向粘性介(jie)质(zhi)压(ya)力(li)条件(jian)下(xia)的钛(tai)合(he)金(jin)板材胀形(xing)性(xing)能(neng)进行了系(xi)统研(yan)究。
1、 实(shi)验方(fang)案及(ji)材料(liao)
1. 1 实验(yan)原(yuan)理及装(zhuang)置(zhi)
图(tu) 1 为(wei)反(fan)向粘性介(jie)质(zhi)压力胀形原理, 成形过程(cheng)中(zhong)成(cheng)形(xing)坯料(liao)置(zhi)于粘性介质(zhi)与(yu)凸模之(zhi)间, 通(tong)过(guo)压边(bian)圈与介(jie)质仓之间(jian)的压(ya)边(bian)筋压紧(jin), 限(xian)制(zhi)法(fa)兰区(qu)材(cai)料(liao)流(liu)动(dong),通(tong)过(guo)控制凸(tu)模向下(xia)运(yun)动(dong)及(ji)反(fan)向(xiang)粘(zhan)性介质(zhi)压力(li)之间(jian)的(de)耦(ou)合(he)作用(yong)和变形路径(jing), 提高(gao)板(ban)材(cai)的(de)胀形(xing)性能。
图 1中, P 为(wei)柱塞(sai)压力(li), S 为(wei)凸(tu)模(mo)下(xia)行(xing)距离(li)。图 2 为钛(tai)合(he)金板材反向(xiang)粘性介(jie)质(zhi)压(ya)力胀形装置(zhi)及模具, 主要(yao)由(you)胀形(xing)模(mo)具与液(ye)压(ya)控制系统两(liang)大部(bu)分组成。 胀形(xing)模具由胀形凸(tu)模、 压(ya)边(bian)圈(quan)及凹(ao)模(mo)等组(zu)成(cheng), 考虑到零(ling)件(jian)复(fu)杂程(cheng)度与胀形性(xing)能的(de)关(guan)系,胀(zhang)形 过 程(cheng) 选 取 凸 模(mo) 椭(tuo) 圆 度 η 分 别(bie) 为 1. 0、 0. 9、0. 8、 0. 7 和(he) 0. 6, 凸(tu)模(mo)长(zhang)轴固(gu)定不(bu)变(bian), 为 100mm。
反(fan)向粘(zhan)性(xing)介质(zhi)压(ya)力大(da)小(xiao)通过调整液压(ya)回路(lu)节流(liu)阀(fa)进行控(kong)制。
1. 2 实验(yan)材(cai)料(liao)及(ji)力学(xue)性能(neng)
实验用钛合(he)金牌(pai)号为 TA1, 该(gai)材料(liao)钛的含(han)量较高(gao), 成形性能(neng)较(jiao)为(wei)优(you)异(yi), 主要用于非承力(li)结构件(jian),如飞(fei)机的(de)内(nei)蒙(meng)皮(pi)、 发动机(ji)波纹(wen)板等。 实(shi)验用(yong) TA1 钛合(he)金板材(cai)的厚(hou)度为 0. 5mm, 通(tong)过(guo)单(dan)向拉(la)伸实(shi)验(yan)得(de)到的(de)真实(shi)应力-真(zhen)实(shi)应变(bian)曲线(xian)如(ru)图(tu) 3 所示, 材(cai)料(liao)的(de)屈(qu)服强(qiang)度为(wei) 350MPa、 极(ji)限(xian)强(qiang)度(du)为 500MPa、 伸长率(lv)为(wei)20%。 同(tong)时(shi), 为了(le)便(bian)于胀形(xing)试(shi)件的应变(bian)分析, 胀(zhang)形前(qian)采(cai)用(yong)光(guang)纤激光(guang)标刻(ke)机(ji)在(zai)坯(pi)料表面(mian)印制直(zhi)径为(wei)Φ2. 5mm的(de)圆形(xing)网格。
2、 有(you)限元(yuan)分析(xi)模(mo)型(xing)
采用有(you)限元软(ruan)件 Ansys/ Ls-Dyna 对(dui)钛合(he)金板(ban)材(cai)反向(xiang)粘(zhan)性介(jie)质(zhi)压力胀形过程进行仿(fang)真分(fen)析(xi)。 建(jian)模过(guo)程中(zhong)考虑(lv)到(dao)胀(zhang)形零(ling)件及(ji)模(mo)具(ju)结(jie)构的(de)对(dui)称(cheng)性(xing), 在(zai)不(bu)影响计(ji)算(suan)精度和质量(liang)的情况下(xia), 为(wei)减少运(yun)算(suan)时间(jian)、 提升运(yun)算效(xiao)率(lv), 采用 1 / 4 模型辅(fu)以(yi)约束条件进(jin)行(xing)过程(cheng)仿真。 所(suo)建(jian)立(li)的(de)有限元(yuan)分析(xi)模型(xing)如图 4 所(suo)示(shi), 其中(zhong)粘(zhan)性介(jie)质(zhi)采(cai)用(yong) SOLID164 实(shi)体(ti)单元, 凸(tu)模、 压边圈等(deng)采(cai)用 SHELL163 壳(ke)单元, 为保证(zheng)计算精(jing)度, 所(suo)划分(fen)的网格(ge)尺(chi)寸(cun)均为(wei) 1. 0mm。 同时(shi)分析(xi)过程(cheng)中, 对(dui)柱(zhu)塞分别施加 0、 2、 4、 6 和 8MPa 的(de) 5 种(zhong)反(fan)向(xiang)粘性(xing)介质(zhi)压(ya)力(li)。
3、 有限元(yuan)分析结果
图(tu) 5 为(wei)反(fan)向(xiang)粘(zhan)性(xing)介(jie)质压力(li)胀(zhang)形(xing)过程, 主要(yao)包括3 个(ge)阶段(duan): 阶(jie)段Ⅰ, 胀形(xing)凸模(mo)与(yu)板材接(jie)触(chu)并(bing)保(bao)持(chi)不动(dong), 之后(hou)通(tong)过柱塞(sai)向(xiang)上加(jia)载粘性介(jie)质(zhi)使其达(da)到指定压力(li), 此时(shi)胀(zhang)形试件(jian)形状(zhuang)与(yu)传(chuan)统刚性凸(tu)模胀形(xing)不(bu)同,表现(xian)出(chu)一(yi)定的(de)预反胀形(xing)效果; 阶(jie)段Ⅱ, 在指(zhi)定(ding)反向粘(zhan)性(xing)介(jie)质(zhi)压力(li)作(zuo)用下(xia)凸(tu)模(mo)向下(xia)移动实(shi)现(xian)胀(zhang)形(xing), 直至(zhi)预反胀(zhang)形(xing)形(xing)状(zhuang)消(xiao)失; 阶(jie)段Ⅲ, 凸(tu)模继续向下(xia)移动进行完(wan)全胀形, 直至(zhi)试件(jian)破(po)裂(lie)。
3. 1 椭(tuo)圆(yuan)度 η=1. 0 凸模(mo)反向粘性(xing)介质压(ya)力(li)胀(zhang)形(xing)
图 6 为(wei)阶(jie)段(duan)Ⅰ椭圆度 η= 1. 0 时(shi)、 不(bu)同(tong)反向粘(zhan)性介质压力下(xia)胀形(xing)试(shi)件的截面及(ji)等(deng)效应(ying)力(li)分布情(qing)况,其(qi)中, h1 ~ h5 为不同(tong)反向(xiang)粘(zhan)性介质压力下试件(jian)预反胀形(xing)高(gao)度。 此(ci)时(shi), 坯料(liao)在(zai)反(fan)向(xiang)粘(zhan)性介质(zhi)压力(li)作(zuo)用(yong)下(xia),变(bian)形(xing)主要(yao)集(ji)中(zhong)在(zai)凸(tu)模(mo)中(zhong)心与(yu)压(ya)边圈(quan)凹(ao)模(mo)口之(zhi)间, 并形(xing)成(cheng)了(le)一(yi)定(ding)的(de)预(yu)反(fan)胀形效(xiao)果。 不(bu)同反(fan)向粘(zhan)性介(jie)质(zhi)压力条(tiao)件下预(yu)反(fan)胀形试件高度分别(bie)为(wei) 0. 0、 6. 3、 7. 6、 9. 1 和 10. 4mm, 随着(zhe)反向(xiang)粘性介质(zhi)压力(li)的(de)增大(da)而增(zeng)大; 预反(fan)胀形试件(jian)的(de)最(zui)大(da)等(deng)效应(ying)力(li)分(fen)别(bie)为(wei) 0. 0、369. 9、 381. 8、 391. 2 和 398. 3MPa, 随(sui)着反向(xiang)粘(zhan)性(xing)介(jie)质压力的(de)增大(da)而增大(da), 最大等效应(ying)力主要位(wei)于(yu)胀形凸(tu)模(mo)中心与预(yu)反胀(zhang)形(xing)最高(gao)处(chu)之间的过渡区域(yu)。 这是由(you)于板材受到凸模(mo)与(yu)粘性介质(zhi)的摩擦力(li)以及(ji)预(yu)反(fan)胀(zhang)形等(deng)因(yin)素(su)的影(ying)响(xiang), 从(cong)而使最(zui)大(da)等(deng)效(xiao)应(ying)力(li)由胀(zhang)形试件中(zhong)心(xin)向(xiang)外侧偏(pian)移。
图 7 为阶段(duan)Ⅱ椭(tuo)圆度 η= 1. 0 时(shi)预(yu)反胀形效(xiao)果消除时的胀(zhang)形试(shi)件(jian)截面形状(zhuang)及等效应力分布(bu)情(qing)况(kuang)。 当(dang)板材(cai)完(wan)全(quan)消除(chu)预反(fan)胀(zhang)形(xing)后, 反(fan)向粘(zhan)性(xing)介质压力(li)为 0、2、 4、 6 和(he) 8MPa 对(dui)应的(de)凸模移(yi)动距(ju)离(li) S1 ~ S5 分别为 15. 08、 16. 85、 19. 51、 21. 29 和(he) 24. 31mm, 对(dui)应的等效(xiao)应(ying)力(li)分(fen)别为(wei) 365. 8、 373. 7、 386. 4、 406. 0和 429. 3MPa。 反(fan)向(xiang)粘(zhan)性(xing)介质压力(li)越大(da), 消(xiao)除预反胀形所需(xu)要(yao)的凸模(mo)移(yi)动距(ju)离越(yue)大, 对应的等效应力(li)也(ye)越大。
图(tu) 8 为(wei)阶段(duan)Ⅲ椭(tuo)圆度(du) η= 1. 0 时不(bu)同(tong)反(fan)向粘(zhan)性(xing)介(jie)质(zhi)压(ya)力条件(jian)下(xia)凸模下(xia)行距(ju)离(li)与胀形(xing)试件(jian)最小壁厚分(fen)布(bu)关系(xi)曲线(xian), 相(xiang)比刚(gang)模(mo)胀形, 施加(jia)反向(xiang)粘性介质(zhi)压(ya)力(li)能(neng)够减缓(huan)胀形(xing)试件壁(bi)厚的减薄, 且随(sui)着(zhe)反向粘性(xing)介质压力的(de)增大(da), 减(jian)缓(huan)效果(guo)有(you)一定的(de)提升。
3. 2 不(bu)同椭圆度(du)凸模(mo)反向(xiang)粘(zhan)性(xing)介质(zhi)压(ya)力胀(zhang)形
假(jia)设胀(zhang)形破(po)裂(lie)试(shi)件的最(zui)小(xiao)壁厚为 0. 365mm, 那(na)么(me)凸模椭(tuo)圆度(du) η 为(wei) 1. 0、 0. 9、 0. 8、 0. 7 和 0. 6 时(shi),无反向粘(zhan)性(xing)介质压力(li)条(tiao)件(jian)下对应的(de)板(ban)材(cai)胀形(xing)高度分(fen)别为 28. 0、 26. 6、 25. 2、 23. 5 和 21. 7mm, 随(sui)着(zhe)凸模(mo)椭圆(yuan)度(du)的(de)降(jiang)低, 相同最小壁厚条(tiao)件(jian)下(xia)的(de)胀(zhang)形高(gao)度不(bu)断下降(jiang)。 因此(ci), 成(cheng)形(xing)零件的复(fu)杂(za)程度对板材胀形性(xing)能(neng)具(ju)有极大的影响(xiang)。
图(tu) 9 为(wei)上述不同椭圆度(du)胀(zhang)形(xing)高度(du)条(tiao)件(jian)下施(shi)加(jia)6MPa 的(de)反向粘(zhan)性介质(zhi)压力与(yu)无(wu)反向(xiang)粘性介质(zhi)压力(li)(0MPa) 胀形试件(jian)的(de)最(zui)大(da)等效应力(li)对比。 反向(xiang)粘(zhan)性(xing)介质压(ya)力(li)为(wei) 0MPa, 椭圆(yuan)度(du) η 分别(bie)为 1. 0、 0. 9、0. 8、 0. 7 和 0. 6 时, 对(dui)应(ying)的(de)最大等(deng)效应(ying)力(li)分别(bie)为505. 1、 511. 0、 515. 5、 519. 1 和 520. 5MPa。 反(fan)向粘性(xing)介质(zhi)压(ya)力为(wei) 6MPa 时(shi), 对(dui)应(ying)的最大(da)等效应(ying)力分别为 476. 2、 486. 6、 490. 9、 494. 6 和 497. 5MPa,随着(zhe)椭(tuo)圆度(du) η 的(de)减(jian)小(xiao), 板(ban)材所(suo)受最(zui)大等效(xiao)应力不(bu)断(duan)提(ti)高(gao), 成(cheng)形(xing)难(nan)度(du)增(zeng)大(da)。 但(dan)与无(wu)反向(xiang)粘性介质(zhi)压力(li)相(xiang)比(bi), 6MPa 的反(fan)向粘(zhan)性介质压力(li)下, 板(ban)材的(de)最(zui)大等(deng)效应力均(jun)有(you)所降低。 这(zhe)说明反向粘性介(jie)质(zhi)压(ya)力(li)的存在(zai)可以(yi)有(you)效降低成形零件的应力集(ji)中(zhong), 抑制(zhi)成(cheng)形(xing)过(guo)程(cheng)中板材的破裂(lie)。
4 、实验(yan)验(yan)证及(ji)结(jie)果分析
在(zai) 0 和 6MPa 反向(xiang)粘(zhan)性(xing)介质(zhi)压力下, 进行(xing)不同椭圆(yuan)度(du)凸模(mo)胀(zhang)形并(bing)得到(dao)成形(xing)试件的极(ji)限(xian)胀(zhang)形高(gao)度(du)对(dui)比(bi)如(ru) 图(tu) 10 所(suo) 示(shi)。 当(dang) 椭 圆 度 η 分 别(bie) 为(wei) 1. 0、 0. 9、0. 8、 0. 7 和 0. 6 时(shi), 在(zai)无反向粘性介(jie)质(zhi)压(ya)力(li)条(tiao)件(jian)下的(de)极(ji)限(xian)胀(zhang)形(xing)高(gao)度分别为(wei) 29. 1、 27. 5、 26. 4、 25. 4 和(he)24. 5mm; 施(shi)加 6MPa 的(de)反向(xiang)粘(zhan)性(xing)介(jie)质压力(li)后, 对应的(de)极(ji)限胀(zhang)形(xing)高(gao)度分别为 31. 2、 29. 5、 27. 9、 26. 7 和(he)25. 7mm。 对比(bi)可(ke)知(zhi), 施加 6MPa 的反向(xiang)粘(zhan)性介质(zhi)压力后, TA1 钛(tai)合(he)金板材不同(tong)椭(tuo)圆(yuan)度(du)凸(tu)模(mo)极(ji)限胀(zhang)形(xing)高度 分 别(bie) 提(ti) 高 了(le) 7. 5%、 7. 3%、 5. 7%、 5. 1% 和(he)4. 9%, 随(sui)着椭圆(yuan)度 η 的减(jian)小(xiao), 成形难度(du)的(de)增大, 提高(gao)幅(fu)度(du)有(you)所(suo)减(jian)小。
图(tu) 11 为(wei)通过应变网(wang)格(ge)法测(ce)量得(de)到(dao)的(de)不(bu)同反向粘性(xing)介(jie)质压力(li)下的(de)成形极限(xian)曲(qu)线(xian), 对(dui)比无(wu)反向粘(zhan)性(xing)介质压(ya)力胀形 (0MPa), 施加(jia) 6MPa 反向(xiang)粘(zhan)性(xing)介质(zhi)压力后的成形(xing)极(ji)限(xian)略有提升, 但(dan)幅(fu)度(du)小(xiao)于极限(xian)胀(zhang)形高度的(de)提(ti)升幅(fu)度(du)。 对(dui)比图 10 和(he)图 11 可(ke)知, 反(fan)向粘(zhan)性(xing)介(jie)质压(ya)力(li)胀形(xing)过程除了(le)应力(li)状(zhuang)态外, 变(bian)形路(lu)径的(de)改变(bian)对提(ti)高(gao)极限(xian)胀(zhang)形(xing)高(gao)度(du)的(de)影(ying)响最(zui)大。
5、 结论
(1) 钛(tai)合(he)金(jin)板材胀形(xing)过程中, 通过对钛合金施(shi)加一定大小的反(fan)向(xiang)粘(zhan)性(xing)介质压(ya)力(li), 改(gai)变板材的变(bian)形路(lu)径(jing)和变形规律(lv), 使(shi)板材的变(bian)形(xing)更加均匀, 从(cong)而有效(xiao)提高了钛(tai)合金(jin)板材(cai)的(de)胀形(xing)性(xing)能(neng)。
(2) 不(bu)同(tong)椭(tuo)圆度(du)凸模(mo)反(fan)向粘(zhan)性(xing)介质压(ya)力(li)胀(zhang)形研(yan)究结(jie)果(guo)表(biao)明(ming): 随(sui)着(zhe)胀形(xing)凸模椭圆(yuan)度 η 的(de)减小(xiao), 胀形难(nan)度(du)增大, 反向(xiang)粘性介质压力(li)对钛(tai)合(he)金(jin)板材(cai)胀(zhang)形性能的提高(gao)幅度有所减小(xiao), 需(xu)要增大反向粘(zhan)性(xing)介质压(ya)力(li)。
(3) 通过不同反向(xiang)粘(zhan)性介(jie)质压力极(ji)限胀(zhang)形高度和(he)成形极(ji)限(xian)图对比(bi)可知(zhi), 相(xiang)比较应力状(zhuang)态的改(gai)变(bian),反向粘(zhan)性(xing)介(jie)质(zhi)压力(li)大小(xiao)及(ji)对(dui)应(ying)的变(bian)形(xing)路(lu)径的改(gai)变(bian)对(dui)极(ji)限(xian)胀(zhang)形高(gao)度(du)提(ti)高的影(ying)响较(jiao)大(da)。
参(can)考(kao)文(wen)献(xian):
[1] 李(li)毅(yi),赵永(yong)庆,曾(ceng)卫东.航(hang)空(kong)钛(tai)合(he)金(jin)的应(ying)用及发展(zhan)趋势(shi) [J].材(cai)料(liao)导报(bao),2020,34 (S1):280-282.
Li Y, Zhao Y Q, Zeng W D. Application and development of aeri- al titanium alloys [J]. Materials Reports, 2020, 34 (S1): 280- 282
[2] 刘(liu)志成(cheng), 张(zhang)利军, 薛祥(xiang)义(yi). 关(guan)于先进战(zhan)斗机(ji)结(jie)构制造用(yong)钛(tai)概(gai)述 [J]. 航(hang)空制造(zao)技术(shu), 2017, (6): 76-83.
Liu Z C, Zhang L J, Xue X Y. Overview about advanced fighter aircraft structure made with titanium [ J]. Aeronautical Manufac- turing Technology, 2017, (6): 76-83.
[3] 刘(liu)世(shi)锋(feng), 宋玺, 薛彤, 等(deng). 钛(tai)合(he)金及钛(tai)基复(fu)合材料(liao)在(zai)航空(kong)航天 的(de)应(ying)用(yong)和(he)发(fa)展 [J]. 航空材(cai)料(liao)学报, 2020, 40 (3): 77-94.
Liu S F, Song X, Xue T, et al. Application and development of ti-tanium alloy andtitanium matrix composites in aerospace field [J]. Journal of Aeronautical Materials,
2020, 40 (3): 77-94.
[4] Williams J C, Boyer R R. Opportunities and issues in the applica- tion of titanium alloys for aerospace components [ J]. Metals, 2020, 10 (6): 705.
[5] 王珏(jue), 韩颖(ying)杰, 谢洪志, 等. TC4 钛合(he)金(jin)双(shuang)曲(qu)度复杂航空(kong)零(ling)件 热成形工(gong)艺(yi)研(yan)究 [J]. 塑性(xing)工(gong)程(cheng)学报(bao), 2021, 28 (2): 29-37.
Wang J, Hang Y J, Xie H Z. et, al. Research on hot forming process of TC4 titanium alloy hyperbolic complex aviation part [J]. Journal of Plasticity Engineering, 2021, 28 (2):
29-37.
[6] 胡(hu)云(yun), 林彬(bin). 钛(tai)合(he)金曲(qu)面(mian)类(lei)零件(jian)的(de)热冲(chong)压工(gong)艺(yi) [ J]. 锻(duan)压(ya)技术, 2023, 48 (3): 95-98.
Hu Y, Lin B. Hot stamping process of titanium alloy curved sur-face parts [J]. Forging & Stamping Technology, 2023, 48 (3): 95-98.
[7] 陈灿. TA32 高温(wen)钛合金(jin)复杂(za)飞(fei)机(ji)蒙(meng)皮(pi)零(ling)件热成形工艺(yi)研(yan)究 [D]. 南(nan)京(jing): 南京航(hang)空航天(tian)大学, 2018.
Chen C. Research on Thermoforming Process of Complex Aircraft Skin Parts for TA32 Titanium Alloy [D]. Nanjing: Nanjing Uni- versity of Aeronautics and Astronautics, 2018.
[8] Maeno T, Tomobe M,Mori K, et al. Hot stamping of titanium alloy sheets using partial contact heating [J]. Procedia Manufactur- ing, 2018, 15: 1149-1155.
[9] 高(gao)铁军(jun), 刘(liu)青, 蔡(cai)晋(jin),等(deng). 复(fu)杂形(xing)状(zhuang)TA2 钛(tai)合(he)金(jin)半(ban)管件黏性介(jie)质(zhi)压(ya) 力(li)成形 [J]. 中(zhong)国有(you)色金(jin)属学报, 2016, 26 (4): 790-796.
Gao T J, Liu Q, Cai J, et al. Viscous pressure forming of semipipe parts of complex shape TA2 titanium alloy [J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2016, 26 (4): 790-796.
[10] 汪(wang)凯(kai)旋(xuan), 高(gao)铁(tie)军(jun), 葛蒙召(zhao), 等(deng). 底(di)部(bu)中空方(fang)盒(he)形件粘性介(jie)质(zhi)压(ya) 力成形(xing)工(gong)艺研究 [ J]. 机(ji)械设(she)计(ji)与制造, 2023, (4): 144- 147.
Wang K X, Gao T J, Ge M Z, et al.Research on viscous pressure forming of square box-shaped parts with ahole at the bottom [J]. Machinery Design & Manufacture, 2023,(4): 144-147.
[11] 张(zhang)佳(jia)彬. 基(ji)于(yu)界面效应(ying)的(de)铝合(he)金拼(pin)焊(han)覆(fu)层(ceng)板(ban)胀形(xing)性(xing)能研(yan)究(jiu) [D]. 沈阳: 沈阳(yang)航空(kong)航(hang)天(tian)大(da)学(xue), 2022.
Zhang J B. Research on Bulging Performance of Aluminum Alloy Tailor-welded Overlapping Sheets Based on Interface Effect [D]. Shenyang: Shenyang Aerospace University, 2022.
[12] 高(gao)铁军, 王硕, 王晓(xiao)康(kang), 等. 界(jie)面(mian)摩擦对(dui) 5A02 / SUS304 覆(fu)层板(ban) 胀(zhang)形性能(neng)影(ying)响的(de)理(li)论及有(you)限元(yuan)分(fen)析 [ J]. 塑(su)性(xing)工(gong)程学报, 2019, 26 (4): 194-199.
Gao T J, Wang S, Wang X K, et al. Theoretical and finite ele- ment analysis of influence of interface friction on bulging perform- ance of 5A02/ SUS304 overlapping sheet [J].
Journal of Plasticity Engineering, 2019, 26 (4): 194-199.
[13] 冯苏(su)乐(le). 5A06 铝(lv)合金(jin)非对称(cheng)件(jian)双(shuang)向加压拉深成形研究(jiu) [D]. 哈(ha)尔滨(bin): 哈尔(er)滨工(gong)业大(da)学, 2011.
Feng S L. Drawing of 5A06 Aluminum Alloy Chamfered Cup with Double Side Pressure [D]. Harbin: Harbin Institute of Technolo- gy, 2011.
[14] 徐永超(chao), 韩思(si)雨(yu), 刘胜京(jing). 液室压力加载路(lu)径(jing)对(dui) 5A06 铝(lv)合(he) 金锥形(xing)件(jian)充(chong)液(ye)拉深成形的影(ying)响 [ J].
锻(duan)压技术, 2022, 47 (12): 38-43.
Xu Y C, Han S Y, Liu S J. Influence of cavity pressure loading path on hydroforming for 5A06 aluminum alloy conical cups [J]. Forging & Stamping Technology, 2022, 47 (12): 38-43.
[15] Gao T J, Zhang J B, Wang K X. Viscous backpressure forming and feasibility study of hemispherical aluminum alloy parts [ J]. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, 2022, 119 (7-8): 5069-5078.
相(xiang)关链(lian)接
