TC4钛(tai)合(he)金具(ju)有(you)高(gao)比(bi)强(qiang)度、较宽的(de)工(gong)作(zuo)温(wen)度(du)范围和(he)优(you)异(yi)的耐(nai)腐蚀(shi)性(xing)能(neng)，是制造(zao)航空发动机压(ya)气(qi)机盘、叶(ye)片等
的首选(xuan)材(cai)料之(zhi)一(yi)[1]。航空发(fa)动(dong)机(ji)叶(ye)片(pian)的工作条(tiao)件极为(wei)复杂(za)和苛刻，需承(cheng)受巨大的(de)气(qi)动应(ying)力(li)、离心(xin)应(ying)力(li)和(he)温(wen)
度(du)负荷(he)作(zuo)用[2]，因而(er)对叶片用(yong)钛合金棒材的(de)显微组(zu)织(zhi)和(he)力学性(xing)能提出(chu)了(le)很(hen)高(gao)的要求(qiu)，如(ru)GJB494Ａ-2008《航(hang)空发(fa)动(dong)机(ji)压气(qi)机(ji)叶(ye)片(pian)用(yong)钛合(he)金棒(bang)材规范》要求(qiu)叶片(pian)用(yong)TC4钛合金(jin)棒材(cai)的初(chu)生(sheng)α相(xiang)含量不(bu)低(di)于25％。
超声(sheng)波(bo)探(tan)伤
检(jian)验是(shi)航(hang)空(kong)航(hang)天领(ling)域(yu)钛(tai)合金原(yuan)材(cai)料(liao)验(yan)收的(de)基本要(yao)求，部(bu)分(fen)原材(cai)料订货(huo)标准中对(dui)探(tan)伤的(de)要(yao)求也十(shi)分(fen)苛(ke)刻(ke)，如
GJB494Ａ-2008要求(qiu)转子叶片用(yong)棒材(cai)探(tan)伤(shang)杂波水(shui)平不大(da)于(yu)0.8mm-12ｄB。国(guo)内(nei)学者对钛(tai)合金显微(wei)组织(zhi)与超声(sheng)探
伤(shang)杂(za)波的对应(ying)关(guan)系(xi)进行了研究(jiu)[3-7]，发现探伤(shang)杂波(bo)的高(gao)低(di)不仅与(yu)组(zu)织中α相(xiang)和(he)β相的(de)含(han)量及尺寸(cun)大(da)小有关
，还(hai)与组织(zhi)的均匀性、织构等(deng)密(mi)切相(xiang)关。因(yin)此(ci)，在钛合(he)金研(yan)制(zhi)和生产过程中，除(chu)组织(zhi)和常规性(xing)能外(wai)，对超(chao)声
探伤杂(za)波水(shui)平也(ye)应重点关注。
目(mu)前(qian)，国(guo)内(nei)制(zhi)造(zao)叶片用TC4钛合(he)金棒(bang)材(cai)的热(re)加(jia)工(gong)工艺主(zhu)要有(you)精锻(duan)和(he)轧制(zhi)，但对(dui)2种(zhong)加(jia)工(gong)方(fang)式下TC4钛合(he)金棒(bang)材(cai)
组(zu)织和(he)性能(neng)(包(bao)括(kuo)超(chao)声探(tan)伤(shang)杂波)的综(zong)合(he)对比(bi)研究(jiu)较少(shao)。为(wei)此，对比(bi)分(fen)析(xi)了(le)精(jing)锻和轧制2种加(jia)工方式(shi)下(xia)叶(ye)片用(yong)
TC4钛(tai)合(he)金棒(bang)材(cai)的组(zu)织(zhi)与性(xing)能(neng)，并(bing)研(yan)究了(le)精锻温(wen)度和(he)变形(xing)量(liang)对棒材组织(zhi)与(yu)性(xing)能(neng)的(de)影(ying)响，以期(qi)为(wei)优(you)化热(re)加工工(gong)
艺，制(zhi)备满足GJB494Ａ-2008要求(qiu)的(de)叶片(pian)用TC4钛合金(jin)棒(bang)材(cai)提(ti)供参考(kao)。
1、实(shi)验
1.1实(shi)验(yan)材料
实验材料为(wei)经3次真(zhen)空(kong)自耗电(dian)弧(hu)熔(rong)炼(VAR)＋多火(huo)次墩(dun)拔锻(duan)造制(zhi)备(bei)的(de)φ95mmTC4钛(tai)合(he)金棒(bang)坯。棒坯β相转变(bian)温
度(du)为995℃，化(hua)学(xue)成分如表1所示。棒坯横向(xiang)组(zu)织由(you)初(chu)生(sheng)等(deng)轴(zhou)α相(xiang)和β转变(bian)组织组(zu)成，为(wei)典型(xing)的双态组织，初
生(sheng)等(deng)轴(zhou)α相含量(liang)超过(guo)65％，如(ru)图(tu)1所(suo)示(shi)。
1.2方(fang)法(fa)与(yu)设备
将(jiang)φ95mmTC4钛合金棒(bang)坯(pi)切(qie)割成等长度(du)的(de)棒料，按照表2方(fang)案进(jin)行锻造试验:①在(zai)940℃分(fen)别进行(xing)两(liang)火(huo)精锻(duan)、一(yi)
火精(jing)锻(duan)＋一(yi)火轧制(zhi)和(he)两(liang)火轧制，得到(dao)规(gui)格(ge)为(wei)φ30mm的成(cheng)品(pin)TC4钛合(he)金(jin)棒(bang)材(中(zhong)间道(dao)次规格均(jun)为φ55mm)；②分(fen)
别(bie)在920、960℃进行两(liang)火精锻(duan)试(shi)验(yan)，得(de)到(dao)规格为φ30mm的成(cheng)品(pin)TC4钛(tai)合金棒(bang)材(cai)；③分(fen)别(bie)在(zai)920、940、960℃进(jin)
行(xing)一火精(jing)锻试验，得(de)到规(gui)格分(fen)别(bie)为(wei)φ50、φ65ｍｍ的成(cheng)品(pin)TC4钛(tai)合(he)金棒材。
沿(yan)成(cheng)品TC4钛合(he)金(jin)棒(bang)材横(heng)向(xiang)Ｒ/2处(chu)
切(qie)取(qu)金相(xiang)试(shi)样(yang)和力学性能试(shi)样。金相试样(yang)经(jing)磨(mo)抛(pao)后用(yong)腐(fu)蚀(shi)剂(HF、HNO3、ＨH2O体(ti)积(ji)比(bi)为1∶3∶6)浸(jin)蚀(shi)，采(cai)用
蔡(cai)司AxioVert Al倒立(li)式显微镜观(guan)察显(xian)微(wei)组(zu)织，利用Image-proplus5.0图(tu)像(xiang)软件(jian)分(fen)析初(chu)生(sheng)α相含(han)量(liang)，每(mei)个(ge)试
样至(zhi)少观察(cha)5个视场(chang)，取(qu)平均(jun)值。力学性(xing)能(neng)试样(yang)经(jing)800℃/1.5h/AC退(tui)火(huo)后，采(cai)用(yong)ZwickZ 330试验(yan)机(ji)进行(xing)室(shi)温(wen)拉
伸性能(neng)测(ce)试，采(cai)用(yong)ZwickZ 100试验(yan)机(ji)进行高温(wen)拉伸性能测试，采(cai)用ZｗｉｃｋＲＭＴ-Ｄ10(100ｋＮ)试(shi)验机(ji)
进(jin)行高(gao)温持久(jiu)性(xing)能(neng)和蠕(ru)变性(xing)能(neng)测试。采用(yong)ＵSＰＣ7100型(xing)探(tan)伤仪进行水浸超声探伤(shang)检验(yan)，探头为ＩSS/G/Ｃ10
ＭＨZ，φ0.8mm平底孔(kong)。
2、结果与(yu)分(fen)析(xi)
2.1精(jing)锻和(he)轧(ya)制(zhi)棒(bang)材的组(zu)织与(yu)性(xing)能(neng)对比(bi)
图2是在940℃分(fen)别进(jin)行(xing)两(liang)火(huo)精(jing)锻(duan)、一火精锻＋一火轧(ya)制和(he)两火(huo)轧(ya)制(zhi)后得(de)到(dao)的(de)φ30mmTC4钛合(he)金棒材(cai)的横(heng)、纵(zong)
向(xiang)显微组(zu)织。从(cong)图(tu)2可以(yi)看出(chu)，棒(bang)材(cai)均(jun)为(wei)典型的(de)双(shuang)态(tai)组(zu)织，但不同加(jia)工(gong)方式(shi)获(huo)得的(de)棒(bang)材(cai)α相(xiang)含量(liang)、形态(tai)、尺
寸(cun)及(ji)分布存(cun)在一(yi)定差(cha)异(yi)。两火(huo)精锻(duan)棒材(cai)的初生(sheng)α相(xiang)含(han)量约为(wei)65％，纵向α相(xiang)拉长(zhang)明显(xian)，精锻＋轧制(zhi)和两(liang)火轧
制(zhi)棒材的(de)初(chu)生(sheng)α相含量(liang)较(jiao)低(di)，分(fen)别(bie)约(yue)为55％和(he)45％，但纵(zong)向(xiang)等轴(zhou)性更好(hao)。这(zhe)是因(yin)为(wei)在相同(tong)的(de)加热(re)温度下(xia)，精
锻棒(bang)材较轧(ya)制棒材(cai)变(bian)形时(shi)间长，锻(duan)造过程(cheng)中(zhong)发(fa)生了明(ming)显的(de)温(wen)降(jiang)，而(er)轧制(zhi)棒(bang)材(cai)变(bian)形时(shi)间短(duan)、温升(sheng)明显(xian)，实际变(bian)
形(xing)温度高于精锻棒(bang)材(cai)，导(dao)致(zhi)轧制棒材纵(zong)向(xiang)初(chu)生(sheng)α相的等(deng)轴化程度(du)更(geng)高。此外，精(jing)锻(duan)棒材的次(ci)生α相多(duo)呈碎点(dian)
状(zhuang)或扭曲(qu)的条状分布(bu)，而(er)轧制棒材的(de)次(ci)生(sheng)α相多呈平直(zhi)的(de)长条(tiao)状(zhuang)分布(bu)，这(zhe)是由2种(zhong)加工(gong)方(fang)式的(de)特(te)点(dian)决定(ding)的。
精(jing)锻(duan)变形(xing)道(dao)次间的持(chi)续时(shi)间长(zhang)，两(liang)道(dao)次变形间(jian)隙(xi)会(hui)析(xi)出少(shao)量的(de)次生(sheng)α相，次生(sheng)α相(xiang)在下(xia)一道次的(de)锻(duan)造(zao)过程中
会发生破(po)碎(sui)，进(jin)而多呈(cheng)碎(sui)点(dian)状(zhuang)或(huo)扭曲(qu)的条状(zhuang)分布(bu)，如(ru)图(tu)2ａ、2ｄ所(suo)示。而(er)轧制(zhi)变形速(su)度快，组织中的次生α
相(xiang)主(zhu)要(yao)是在轧制(zhi)变(bian)形结束后(hou)，在(zai)冷却过程(cheng)中(zhong)从(cong)β晶界(jie)、α/β相界或β晶(jing)粒(li)内高能缺(que)陷(xian)处形成(cheng)的，且多(duo)呈平
直的集束(shu)状分(fen)布(bu)，如(ru)图2B、2ｅ所(suo)示。与(yu)精锻(duan)＋轧(ya)制(zhi)工(gong)艺相比，两(liang)火(huo)轧(ya)制(zhi)工(gong)艺(yi)的温升(sheng)更(geng)为(wei)明(ming)显(xian)，导(dao)致(zhi)成(cheng)品组(zu)
织中初生(sheng)等轴(zhou)α相的含量(liang)较(jiao)精锻＋轧(ya)制(zhi)工艺(yi)更(geng)少，但(dan)次生α相的厚(hou)度(du)更(geng)大，如图(tu)2ｃ、2ｆ所示(shi)。
两(liang)火(huo)精(jing)锻(duan)、
一火精锻＋一火轧制(zhi)和两火轧(ya)制的(de)φ30mmTC4钛合金(jin)棒材经(jing)800℃/1.5h/AC退火(huo)后(hou)的(de)室温(wen)拉(la)伸(shen)、高(gao)温拉(la)伸、高(gao)
温持(chi)久和(he)蠕变性(xing)能(neng)见(jian)表(biao)3。从(cong)表(biao)3可(ke)以(yi)看出，在相(xiang)同热(re)处理条(tiao)件(jian)下(xia)，精(jing)锻(duan)和轧(ya)制(zhi)棒材的(de)室温拉伸塑性、高(gao)温(wen)持
久(jiu)和(he)蠕变性能(neng)差(cha)异(yi)较(jiao)小，但(dan)精(jing)锻(duan)棒材的室(shi)温强度和(he)高温(wen)强(qiang)度(du)明(ming)显高(gao)于轧(ya)制棒材。这(zhe)是(shi)因为(wei)精(jing)锻(duan)棒(bang)材的(de)初(chu)生(sheng)α
相含(han)量(liang)略高于(yu)轧(ya)制(zhi)棒(bang)材，且次(ci)生α相多(duo)呈(cheng)碎(sui)点状或(huo)扭(niu)曲(qu)的条状(zhuang)分布(bu)，晶(jing)粒细(xi)小(xiao)，阻(zu)碍(ai)了位错运(yun)动(dong)，起(qi)到(dao)了(le)细(xi)
晶强(qiang)化(hua)的(de)作用(yong)。
表4是在(zai)940℃分(fen)别进行(xing)两火精(jing)锻(duan)、一(yi)火(huo)精(jing)锻＋一火轧制(zhi)、两火轧(ya)制后得(de)到(dao)的φ30mmTC4钛(tai)合
金(jin)棒(bang)材(cai)的(de)超(chao)声(sheng)探(tan)伤杂波(bo)水(shui)平。
从(cong)表(biao)4可以(yi)看出(chu)，两火(huo)精锻(duan)棒材的(de)探伤(shang)杂(za)波(bo)水平为(wei)φ0.8mm-(9~12)ｄB，精锻＋轧制(zhi)、两火(huo)轧制(zhi)棒(bang)材的探伤(shang)杂
波水(shui)平(ping)均(jun)为(wei)φ0.8mm-(12~16)ｄB，小于两(liang)火(huo)精锻(duan)棒(bang)材(cai)。这(zhe)是因(yin)为轧(ya)制(zhi)棒(bang)材(cai)初(chu)生(sheng)α相(xiang)含量低(di)，次(ci)生α相的(de)集束(shu)
尺寸(cun)增加，相(xiang)界(jie)面取(qu)向差减(jian)小，组(zu)织更(geng)加均(jun)匀(yun)，故(gu)探(tan)伤(shang)杂(za)波(bo)水(shui)平(ping)低。从(cong)图2也可以(yi)看(kan)出，精锻棒材的(de)等轴α
相(xiang)分布不(bu)均(jun)匀，存(cun)在α相聚(ju)集(ji)现(xian)象，导致(zhi)超声波信号散射加剧(ju)，探伤(shang)杂波(bo)水(shui)平高于轧制(zhi)棒材(cai)。
从以上(shang)组织、
性能(neng)和超声探伤杂(za)波水(shui)平(ping)的(de)分(fen)析可(ke)知(zhi)，精锻(duan)和(he)轧(ya)制(zhi)方(fang)式制备的(de)棒材各(ge)有特(te)点，除(chu)超(chao)声(sheng)探(tan)伤杂(za)波(bo)水(shui)平(ping)稍(shao)高(gao)外，
精锻(duan)棒(bang)材(cai)的室温(wen)强(qiang)度和高(gao)温(wen)强(qiang)度(du)优势(shi)明显。因(yin)此，为进一(yi)步(bu)提(ti)高(gao)TC4钛合(he)金精(jing)锻(duan)棒材的组(zu)织(zhi)与性(xing)能(neng)匹(pi)配，开
展了精锻温度和(he)变形(xing)量对(dui)TC4钛(tai)合金棒(bang)材(cai)组织(zhi)与性(xing)能(neng)的影响(xiang)研(yan)究。
2.2精(jing)锻(duan)温(wen)度(du)和(he)变(bian)形量对(dui)组织(zhi)与(yu)性能(neng)的影(ying)响(xiang)
图(tu)3是(shi)按照(zhao)表2精(jing)锻(duan)方案(an)，在(zai)不同(tong)温(wen)度(du)下(xia)精锻得到的φ30、φ50、φ65mmTC4钛合金棒材的显微(wei)组织。从图(tu)3可
以(yi)看(kan)出，随着(zhe)精(jing)锻温度(du)的(de)升(sheng)高，棒(bang)材(cai)初(chu)生α相(xiang)含(han)量(liang)从(cong)920℃精(jing)锻时的约(yue)80％降低到(dao)940℃精锻时(shi)的约65％，当
精锻(duan)温度(du)继续提(ti)高到(dao)960℃时(shi)初(chu)生(sheng)α相(xiang)含(han)量不足(zu)50％，但碎点状(zhuang)或扭曲的条状α相(xiang)含量逐(zhu)渐(jian)增(zeng)多。这是因为(wei)
精(jing)锻温度的(de)升高加剧了(le)初(chu)生(sheng)α相转(zhuan)变(bian)[8]，使锻造过程(cheng)中形(xing)成(cheng)的(de)碎点(dian)状或扭(niu)曲(qu)的(de)次(ci)生α相(xiang)更(geng)多。从图3还可以(yi)
看出(chu)，对(dui)于相(xiang)同规(gui)格的(de)TC4钛合金棒材(cai)，精锻(duan)温(wen)度(du)越(yue)高，初生(sheng)α相的(de)分布越(yue)均(jun)匀(yun)。相同(tong)变形(xing)温(wen)度下(xia)，精(jing)锻(duan)变(bian)
形量(liang)越大，棒(bang)材(cai)组织越(yue)细(xi)小，α相(xiang)发(fa)生(sheng)扭曲(qu)和(he)聚集的(de)不(bu)均匀(yun)现象(xiang)也更(geng)为明显(xian)。
图4是(shi)在(zai)不(bu)同温度(du)下(xia)精锻(duan)得到(dao)
的不同(tong)规(gui)格TC4钛合(he)金(jin)棒材经(jing)800℃/1.5h/AC退火(huo)后的室温(wen)拉(la)伸(shen)和(he)高(gao)温(wen)拉(la)伸性能。从图4ａ、4ｃ可(ke)以(yi)看出，精锻(duan)温度越(yue)低、变(bian)形(xing)量越大，棒材的(de)室(shi)温(wen)拉(la)伸和高温拉伸(shen)强(qiang)
度也(ye)越(yue)高，这与组织(zhi)中初生α相和(he)次生α相(xiang)的(de)含量(liang)和(he)形(xing)态(tai)有关(guan)。经920℃精(jing)锻(duan)后(hou)的φ30mm棒材(cai)，初(chu)生(sheng)α相(xiang)含
量高，次(ci)生(sheng)α相破(po)碎明(ming)显且(qie)多(duo)呈碎点状分(fen)布，其(qi)室(shi)温(wen)拉(la)伸(shen)和高(gao)温(wen)拉(la)伸(shen)强(qiang)度(du)最(zui)高。随着精(jing)锻(duan)温(wen)度(du)的(de)升高(gao)，初(chu)生(sheng)
等轴(zhou)α相的(de)含量逐(zhu)渐(jian)减(jian)少，呈(cheng)碎点(dian)状(zhuang)或扭(niu)曲条(tiao)状(zhuang)的(de)次生α相(xiang)含(han)量(liang)逐(zhu)渐(jian)提高，但在800℃/1.5h/AC退(tui)火(huo)条件(jian)下(xia)
，次(ci)生(sheng)α相的(de)形(xing)貌(mao)并(bing)未(wei)发(fa)生(sheng)明显(xian)变(bian)化，因此影(ying)响(xiang)棒材室(shi)温拉(la)伸(shen)和(he)高温拉伸(shen)强度的主要(yao)因(yin)素(su)还是初(chu)生(sheng)等轴α相
的(de)含(han)量(liang)。在相(xiang)同(tong)的(de)精锻(duan)温度下(xia)，精锻变形(xing)量(liang)越(yue)大(da)，晶(jing)粒(li)尺(chi)寸越(yue)小，
棒(bang)材累(lei)积的(de)位(wei)错密度(du)越高，对应(ying)的强度(du)也(ye)越高。此(ci)外，精锻温度和(he)变形量(liang)对(dui)TC4钛(tai)合(he)金棒(bang)材(cai)的塑(su)性(xing)影(ying)响(xiang)并不
明(ming)显，如(ru)图4B所示。
表(biao)5是在(zai)不(bu)同温度(du)下(xia)精锻(duan)得(de)到(dao)的不(bu)同规(gui)格(ge)TC4钛合(he)金棒材(cai)的(de)超(chao)声(sheng)探(tan)伤杂(za)波水平。从表5可
以(yi)看出，920~960℃精锻(duan)的φ30mmTC4钛合金(jin)棒(bang)材的探(tan)伤杂(za)波水(shui)平(ping)为φ0.8mm-(9~12)ｄB，φ50mm棒(bang)材的探伤
杂(za)波水平(ping)为φ0.8mm-(12~16)ｄB，可(ke)见(jian)相(xiang)同精锻(duan)温度(du)下(xia)φ50mm棒(bang)材(cai)的探伤杂波水平低(di)于(yu)φ30mm棒材。920℃
精(jing)锻的φ65mmTC4钛合(he)金(jin)棒材(cai)探(tan)伤杂(za)波水平(ping)为(wei)φ0.8mm-(12~16)ｄB，但(dan)当(dang)精锻(duan)温(wen)度提(ti)高(gao)到940℃和(he)960℃时(shi)，
探伤杂波(bo)水(shui)平都降低到(dao)φ0.8mm-(16~20)ｄB，说明相同规(gui)格(ge)的(de)TC4钛合(he)金(jin)棒材，随着(zhe)精锻(duan)温(wen)度(du)的提高(gao)，探伤(shang)
杂波(bo)水(shui)平(ping)逐渐降低，而精锻温(wen)度(du)一定(ding)时，变形(xing)量(liang)越大(da)，TC4钛(tai)合(he)金棒(bang)材的探伤杂波水(shui)平(ping)越高(gao)。这(zhe)是因(yin)为超(chao)声(sheng)
波探(tan)伤(shang)杂(za)波(bo)的(de)变(bian)化与(yu)TC4钛合(he)金棒材(cai)组织中(zhong)初(chu)生(sheng)α相(xiang)和(he)次生(sheng)α相(xiang)的(de)含量、尺寸和(he)分(fen)布情况均有关。精(jing)锻温(wen)度(du)
越高，精(jing)锻(duan)变(bian)形量越小(xiao)，TC4钛合金(jin)棒材初(chu)生α相的含(han)量(liang)低(di)且等轴(zhou)性好，次(ci)生α相(xiang)的(de)含量(liang)高且片层较平直，
整体(ti)组织(zhi)均匀(yun)性越(yue)好，超(chao)声(sheng)波探伤时(shi)信(xin)号散(san)射(she)越(yue)小，杂(za)波(bo)水平(ping)越(yue)低。
从(cong)以(yi)上(shang)分(fen)析(xi)结(jie)果(guo)可知(zhi)，随着精(jing)锻温度(du)的升高(gao)，TC4钛合(he)金(jin)棒材(cai)的探伤(shang)杂(za)波水平逐(zhu)渐减(jian)小。但(dan)精锻温度的提(ti)高(gao)
会(hui)导(dao)致初生(sheng)α相(xiang)含(han)量(liang)降低(di)(会(hui)对(dui)成(cheng)品叶片(pian)的疲(pi)劳(lao)性能(neng)产生不利影响(xiang)[9])，室温拉(la)伸和(he)高温(wen)拉(la)伸强度下降(jiang)。因
此(ci)，针(zhen)对叶(ye)片用TC4钛(tai)合(he)金(jin)棒(bang)材(cai)，当(dang)精锻温度为940℃时(shi)，棒(bang)材的(de)探(tan)伤杂(za)波(bo)水平(ping)可(ke)以达(da)到φ0.8mm-9ｄB以下，
初生α相含量(liang)可(ke)以达(da)到(dao)65％左(zuo)右(you)，性(xing)能保持(chi)在(zai)较(jiao)高(gao)水(shui)平(ping)，整体(ti)组织、性能(neng)匹(pi)配较好(hao)。
3、结(jie)论(lun)
(1)与轧制(zhi)工艺相比，精锻工艺(yi)制(zhi)备(bei)的TC4钛合金棒(bang)材(cai)室温(wen)拉(la)伸和(he)高温拉伸(shen)强度(du)优势明(ming)显，但(dan)超(chao)声(sheng)探伤(shang)杂(za)波(bo)水(shui)
平稍高。
(2)随着(zhe)精(jing)锻温(wen)度(du)升高，TC4钛合金棒(bang)材的(de)初生(sheng)等轴(zhou)α相含量(liang)逐(zhu)渐(jian)减少(shao)，室温拉伸和高(gao)温(wen)拉伸强度(du)下降，但超(chao)
声探伤(shang)杂波(bo)水(shui)平逐(zhu)渐(jian)减(jian)小。随(sui)着(zhe)精锻(duan)变形量(liang)增(zeng)大，棒(bang)材晶粒(li)尺寸逐(zhu)渐减小，室(shi)温拉伸和(he)高(gao)温拉(la)伸(shen)强度(du)逐(zhu)渐(jian)提(ti)
高(gao)，但(dan)组(zu)织均匀性变(bian)差，超声(sheng)探伤杂(za)波(bo)水平增大。
(3)精锻温度(du)选(xuan)用940℃时(shi)，TC4钛(tai)合(he)金(jin)棒(bang)材(cai)的(de)组织和性能(neng)匹配较(jiao)好(hao)。
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